Expanzní spáry ve železobetonu

Budovy se stávají stále vyššími, stavějí se za zvláštních podmínek, ale ani použití monolitických železobetonových konstrukcí jim nezaručuje trvanlivost a trvanlivost. Různé vnější a vnitřní vlivy vedou ke strukturálním stresům, které deformují jejich rámce a mohou způsobit zničení. Řešením je zařízení pro dilatační spáry.

Co je to dilatační kloub?

To je zajištěno rozdělením projektu stavební konstrukce ve svislé (horizontální) rovině, kompenzací napětí v nosném rámu, jehož důsledky jsou změny geometrických rozměrů a relativní polohy železobetonu. Takové švy dávají budovám návrhovou hodnotu pružné pohyblivosti. V závislosti na napětí, které kompenzují, jsou rozděleny na teplotu, smršťování, strukturální, sedimentární a seismické.

Největší vzdálenost mezi dilatačními spáry v železobetonových konstrukcích

Konstrukce, v jejichž rámci jsou předpjaté výrobky 1. (druhé) skupiny zahrnuty ve vztahu k odolnosti proti praskání, jsou odděleny dilatačními klouby, jejichž vzdálenost je vypočítána ve vztahu k hodnotám odolnosti proti prasklinám. Vzdálenost mezi řezy ve stejné vytápěné budově by neměla překročit:

  • pro prefabrikované konstrukce - 150 m;
  • pro prefabrikované monolitické a monolitické konstrukce - 90 m.

Pokud se budova nevyhřívá, výše uvedené hodnoty se sníží o 20%.

Expanzní spáry jsou rozděleny podél průčelí a průřezu budovy na samostatné bloky. Pokud jsou číselné parametry konstrukčních dimenzí menší než odpovídající ukazatele z tabulky 1 (s teplotami vzduchu od -40 stupňů a více), nebudou vypočteny. Ten je přípustný, jestliže konstrukce obsahuje předpjaté a nenapnuté výrobky, jejichž odolnost proti prasklinám je přiřazena třetí skupině. Maximální přípustné vzdálenosti mezi deformačními odpojovači ve železobetonových konstrukcích, které nelze vypočítat, jsou uvedeny v tabulce 1.

Při výstavbě budov na jednom podlaží rámového železobetonu může být vzdálenost od jednoho svaru ke druhému zvýšena o 20% vzhledem k údajům v tabulce 1. Data tabulky jsou rovněž použitelná při vytváření svislých vazeb ve středu samostatného bloku rámových struktur. Umístění takových vazeb podél okrajů takové jednotky přináší práci své konstrukce (pod vlivem typických deformací) na podobnou integrální strukturu.

Jak se provádějí?

Smršťovací a tepelné (sedimentární a seismické) spoje v konstrukci lze kombinovat do úseku smršťování (sedimentární a seizmické). První rozřízne budovu v délce a šířce ze střechy na vrchol základny a druhá rozděluje do zcela nezávislých bloků. Přípustná deformace ve železobetonu je zajištěna vertikálním průřezem podlah, stěnami 20-30 mm širokými. Tento volný prostor je vyplněn elastickým hydrofobním materiálem. Montáž spárovaných sloupů a nosníků v přilehlých částech přilehlých budov tvoří správné odpojení.

Usazeninový šev se usazuje v budovách, které mají bloky různých výšin a ty, které jsou instalovány v nerovných půdách, i když jsou bloky spojeny samostatným rozpětím. V slepé oblasti je tepelná roztažnost vyztuženého kamene kompenzována jeho roztříštěním v krocích až 2 metry tím, že dřevěné tyče impregnované asfaltovým povlakem do bednění. Přilnavost nástěnného bednění je utěsněná a pohyblivá. Betonové podlahy jsou náchylné k smrštění, pokud plocha podlahy přesahuje 30 m2.

Rozšíření betonu během vytvrzování způsobuje vznik trhlin. Řezání povrchu potěru do hloubky 1/4 až 1/2 výšky umožňuje, aby se materiál rozlomil podél vytvořených řezů nebo pod nimi do hloubky. Současně mohou mít samostatné plošiny potěru délku jedné strany až 6 metrů a boční poměr nejvýše 1: 1,5. Klouby různých materiálů položených v podlaze, stejně jako strukturální spáry betonu nalitého v různých časech, jsou opatřeny tlumiči, které snižují smršťování a tepelné horizontální roztažení materiálů.

Izolační švy oddělují betonový potěr od jeho stěn podél obvodu místnosti celou výškou. Řez je naplněn elastickými materiály nebo zůstává prázdný. Stejně tak řezání švu zajišťuje izolaci sloupů, schodů z podlahy na podlaze. Monolitické podlahové desky jsou od sebe odděleny stehy z nosného rámu konstrukce. Výpočty pomáhají určit šířku typického překrývajícího prvku.

Fragmenty této velikosti jsou vyplněny mezipodlažními překryvy. Dutiny jsou vyplněny elastickými hydroizolačními prostředky, materiály a utěsněny. Základy pásu jsou také rozděleny na plnou výšku pomocí dilatačních spár do nezávislých prvků. Musí zajistit spolehlivou hydroizolaci a kompenzovat zatížení a namáhání. Počet částí nadace a jejich četnost určuje projekt. Krok řezání základů závisí na druhu půdy.

Například při stoupání - 15 m, na slabě vyklenutém - 30 m. Těsnicí materiály, které se vešly do švů, musí udržovat pružnost a těsnost po dlouhou dobu. Vertikální konstrukce vnitřních a vnějších stěn vytvářejí vodorovné úseky, které je rozdělují do oddílů.

Pro uchycení fasádních stěn je výška prostoru až 20 m, pro vnitřní stěny je až 30 m. V těchto otvorech rámu se položí hmoždinka, zabalená dvakrát do střešní plsti, která je naplněna koutem a utěsněna hlínou. V závislosti na typu švů se jejich šířka pohybuje od 3 mm do 100 cm.

Závěr

Konstrukce železobetonových konstrukcí během provozu jsou vystaveny deformačním vlivům odlišné povahy. Zároveň jejich správná kompenzace uspořádáním deformačních řezů poskytuje strukturám pružnou pohyblivost, pevnost a trvanlivost.

Wiki ZhBK

Materiály pro návrh železobetonových konstrukcí

Uživatelské nástroje

Nástroje webu

Boční lišta

Design Bureau Fordewind:

Oblasti podobných předmětů:

Obsah

Expanzní spáry

Směšování tepla a sedimenty

Železobetonové konstrukce

Ve staticky nedefinovatelných systémech železobetonových konstrukcí a konstrukcí vznikají vedle vnějších zatížení další síly v důsledku změn teploty a smrštění betonu. Aby se omezila velikost těchto úsilí, jsou uspořádány teplotně smrštitelné švy, jejichž vzdálenosti jsou určeny výpočtem.

Výpočty se nesmějí provádět u konstrukcí 3. kategorie odolnosti proti prasklině při návrhových zimních teplotách venkovního vzduchu nad 40 ° C, pokud vzdálenosti mezi švy nepřekračují hodnoty uvedené v tabulce. 3 Příručky pro SNiP (67,5 kB; před 5 lety; ke stažení: 14411)

V žádném případě by vzdálenost mezi švy neměla být větší než:

U nevytápěných budov a budov by měly být tyto hodnoty sníženy o 20%.

Aby se zabránilo vzniku dalších sil v případě nerovnoměrného srážení základny (nerovnoměrné části, těžké zemní podmínky atd.), Je k dispozici zařízení sedimentárních spár.

Schémata dilatačních spár jsou znázorněna na obr. Pozornost by měla být věnována skutečnosti, že sedimentární švy odřezávají strukturu na zem a srážení teploty - pouze na vrchol základů. Sedimentární švy současně hrají úlohu smyčitelných švů.

Šířka smršťovacího spoje je obvykle 2... 3 cm, je určena výpočtem v závislosti na délce teplotního bloku a teplotním rozdílu.

Aktuální problémy výpočtu

Zpráva od uživatele Al ve fóru dwg.ru:

Hlavní body problému výpočtu teploty podle mého názoru:

Domnívám se tedy, že plnohodnotný výpočet teploty RC skeletů v současné době je věrohodností a jediná věc, na kterou lze důvěřovat, je projektová zkušenost, která se odráží zejména v doporučených vzdálenostech mezi teplotními bloky.

Inženýr designu stránek

Zvažte následující regulační požadavky.

SP 27.13330.2011 betonových a železobetonových konstrukcí určené pro provoz při vystavení zvýšeným a vysokým teplotám

Aktualizované vydání SNiP 2.03.04-84

6,27 Vzdálenost mezi teplotou smršťování spár v betonových a železobetonových konstrukcí obvyklých žáruvzdorných betonů a měli nastavit výpočet. Výpočet se neprovádí, pokud je přijatý vzdálenost mezi teplotními smrštitelných spojů nepřekročí hodnoty uvedené v tabulce 6.3, ve kterém je největší vzdálenost mezi teplotou Smršťovací spáry se do betonových a železobetonových konstrukcí se bez napětí, a s předpínací výztuže, kdy odhadované zimní venkovní teplota vzduch mínus 40 ° C, relativní vlhkost 60% a vyšší a výška sloupců 3 m.

1 do betonové konstrukce (poloha 2), je vypočítaná vnitřní teplotě nižší než 50 ° C, vzdálenost mezi tepelně smrštitelné švy, když odhadované zimní venkovní teplotu minus 30, 20, 10 a 1 ° C se zvýšil o 10, 20, 40 a 60% a při okolní vlhkosti v nejteplejším měsíci roku pod 40, 20 a 10% snížení, respektive 20, 40 a 60%.

2 pro betonový skelet budovy (tlačítko 2, a, b, g) vzdálenost mezi teplotně rostoucí smršťovacích spojů na vrcholu sloupce je 5 m - 20%, 7 m - 60 m a 9% - 100%. Výška sloupců je určeno: pro jednopodlažních budov - od shora dolů základ jeřábové dráhy, a v případě jejich nepřítomnosti - na spodním nosníku nebo povlaku paprsku; pro vícepodlažní budovy - od vrcholu nadace až po dno nosníků v prvním patře.

3 pro železobetonový skelet budovy (tlačítko 2, a, b, g) vzdálenost mezi teplotní smrštění v nepřítomnosti švů definovaných v místě spojení nebo spojení ve středním teplotním jednotky. Vzdálenosti mezi teplotou smrštitelných spojů v budovách a tepelných jednotek s vypočítanou hodnotou v 70, 120, 300, 500 a 1000 ° C, je snížena o 20, 40, 60, 70 a 90%.

Samostatné konstrukční požadavky

9.35 Šířka smrštitelného švu b v závislosti na vzdálenosti mezi švy l se stanoví podle vzorce

Relativní prodloužení osy prvku εi Vypočítat v závislosti na typu konstrukce a povaze vytápění podle 6.21-6.24.

Šířka švu teploty smrštění vypočtená ze vzorce (9.6), je zvýšena o 30%, je-li šev vyplněna asbestovermikulitovym řešení, kaolin vlny nebo azbestu stahovací šňůrka ponoří do hliněné roztoku (obrázek 9.2).

a - šev naplněný azbestovou šňůrou; b - to samé, s betonovou tyčí; ve stejném případě s kovovým kompenzátorem; 1 - šňůra s azbestem namočeným v ílovém roztoku; 2 - betonový blok; 3 - kompenzátor; 4 - ocelová tyč o průměru 6 mm

Obrázek 9.2 - Teplotní spoje v konstrukcích z tepelně odolného betonu

Teplotně smrštitelné spoje v betonu a železobetonových konstrukcích jsou nejméně 20 mm široké.

Když tlak v pracovním prostoru tepelného zařízení není roven atmosférickému tlaku, teploty a zmenšit šev musí být rozšířena tak, aby nastavit konkrétní dřevo. Bar je suchý bez roztoku. Mezi lištou a méně vyhřívaným povrchem se šev naplní snadno deformovatelným tepelně izolačním materiálem.

V pecích, kde je požadována těsnost pracovního prostoru, by měl být z vnějšího povrchu zajištěn vyrovnávací vyrovnávací švy.

Co dělají švy v betonových konstrukcích

Jakékoliv stavební konstrukce, bez ohledu na to, z jakého materiálu jsou vyrobeny (cihla, monolitický železobeton nebo stavební panely) mění své geometrické rozměry se změnou teploty. Při poklesu teploty se snižují a při vzestupu se přirozeně rozšiřují. To může vést k vzniku trhlin a výrazně snížit pevnost a trvanlivost obou jednotlivých prvků (například cementové pískové potěry, slepé základy apod.) A celou budovu jako celek. K zabránění těchto negativních jevů se používá teplotní spoj, který musí být namontován na vhodných místech (podle stavebních dokumentů).

Vertikálně smrštitelné spoje budov

V budovách s velkou délkou, stejně jako budovy s různým počtem podlaží v samostatných částech SNiP, je povinné uspořádání svislých deformačních mezer:

  • Teplota - zabraňuje tvorbě trhlin způsobených změnami geometrických rozměrů konstrukčních prvků budovy kvůli teplotním rozdílům (průměrný denní a roční průměr) a smrštění betonu. Takové švy jsou přivedeny na úroveň základů.
  • Sedimentární švy, které zabraňují tvorbě trhlin, které mohou vzniknout v důsledku nerovnoměrného srážení základů, způsobené nerovnoměrným zatížením na jednotlivých částech. Tyto švy zcela rozdělují budovu na samostatné části, včetně základů.

Designy obou typů švů jsou stejné. Pro zajištění mezery jsou postaveny dvě zdvojené příčné stěny, které jsou vyplněny izolačním materiálem a pak vodotěsné (aby se zabránilo vniknutí srážek). Šířka švu by měla přesně odpovídat konstrukci budovy (ale ne méně než 20 mm).

Stoupání teplotně smrštitelných spár pro bezrámové budovy s velkým panelem je normalizováno SNiP a závisí na použitých materiálech při výrobě panelů (třída pevnosti betonu při stlačení, maltě a průměru podélné opěrné výztuže), vzdálenost mezi příčnými stěnami a roční rozdíl průměrných denních teplot pro konkrétní oblast. Například pro Petrozavodsk (roční teplotní rozdíl je 60 ° C), teplotní mezery by měly být umístěny ve vzdálenosti 75 ÷ 125 m.

V monolitických konstrukcích a budovách postavených prefabrikátovou monolitickou metodou se rozteč příčných smyčitelných švů (podle SNiP) pohybuje od 40 do 80 m (v závislosti na konstrukčních vlastnostech budovy). Uspořádání těchto spojů nejen zvyšuje spolehlivost konstrukce budovy, ale také umožňuje postupné odlévání jednotlivých částí budovy.

Pozor! Při individuální konstrukci je uspořádání takových mezer mimořádně vzácné, protože délka stěny soukromého domu obvykle nepřesahuje 40 m.

V cihelnicích jsou stehy uspořádány podobně jako panelové nebo monolitické konstrukce.

Teplotní švy podlah

U železobetonových konstrukcí budov se rozměry podlah, stejně jako rozměry ostatních prvků, mohou lišit v závislosti na teplotních rozdílech. Při montáži je proto nutné zajistit dilatační spáry.

Materiály pro jejich výrobu, rozměry, místa a technologie předběžného ustavení v projektové dokumentaci pro stavbu budovy.

Někdy se tyto švy konstruktivně posunují. Pro zajištění klouzání na místech, kde se podlahová deska opírá o nosné konstrukce, jsou pod ním uložena dvě vrstvy pozinkované střešní krytiny.

Teplotní kompenzace spár v betonových podlahách a cemento- pískových potěrech

Při nalití cementového písku nebo při sestavování betonové podlahy je nutné izolovat všechny stavební konstrukce (stěny, sloupky, dveře atd.) Od kontaktu s maltou, která se nalije po celé tloušťce. Tato mezera současně provádí tři funkce:

  • Ve fázi nalévání a nastavení roztoku funguje jako smršťovací švy. Těžký mokrý roztok jej zkomprimuje, při postupném vysoušení betonové směsi se zmenšují rozměry odlévaného pásu a materiál pro vyplnění mezery se rozšiřuje a kompenzuje smrštění směsi.
  • Zabraňuje přenosu břemen ze stavebních konstrukcí na beton a naopak. Pojistka nestlačuje stěny. Konstrukční pevnost budovy se nemění. Samotné konstrukce nepřeváží zatížení na potěr a během provozu nepoškrábe.
  • Když teplota klesá (a nutně k tomu dochází i ve vyhřívaných prostorách), tento kloub kompenzuje změny objemu betonové hmoty, což zabraňuje jeho praskání a prodlužuje životnost.

Pro uspořádání takových mezer se obvykle používá speciální tlumicí páska, jejíž šířka je poněkud větší než výška kravaty. Po vytvrzení roztoku přebytečného řezu konstrukčním nožem. Při smršťování spár v betonových podlahách (pokud není dokončena podlahová krytina) je polypropylenová páska částečně odstraněna a drážka je vodotěsná se speciálními těsnicími hmotami.

V prostorách s velkou plochou (nebo pokud délka jedné ze zdí přesahuje 6 m) je podle SNiP nutné řezat podélné a příčné teplotně smrštitelné spoje s hloubkou ⅓ tloušťky výplně. Teplotní spára v betonu se vyrábí pomocí speciálních zařízení (benzinová nebo elektrická spárovací pila s diamantovými kotouči). Rozteč těchto švů by neměl být větší než 6 m.

Pozor! Při nalití maltových podlahových topných těles s roztokem jsou do celé hloubky potěru namontovány smršťovací švy.

Teplotní spoje v nevidomých oblastech základů a betonových cest

Nadzemní rolety určené k ochraně základů domu před škodlivými účinky srážek jsou také předmětem zničení kvůli výrazným teplotním rozdílům v průběhu celého roku. Abyste tomu zabránili, vybavte švy, kompenzujte roztažení a kontrakci betonu. Takové mezery se dělají ve fázi výstavby oblasti slepé. V bednění jsou po celém obvodu upevněny příčné desky (tloušťka 20 mm) s krokem 1,5 ÷ 2,5 m. Když se roztok trochu uchopí, desky jsou odstraněny a po konečném vysušení slepé dlažby jsou drážky vyplněny tlumícím materiálem a vodotěsné.

Všechno výše uvedené platí pro uspořádání betonových chodníků na ulici nebo parkovacích míst v blízkosti vašeho domova. Stoupání deformačních mezer však může být zvýšeno na 3 ÷ 5 m.

Materiály pro uspořádání švů

Materiály určené pro uspořádání švů (bez ohledu na typ a velikost) mají stejné požadavky. Musí být elastické, pružné, snadno stlačitelné a rychle se zotavit po stlačení.

Tlumicí páska

Je navržen tak, aby zabránil praskání potěru při jeho sušení a kompenzoval zatížení stavebních konstrukcí (stěny, sloupy a podobně). Široký výběr rozměrů (tloušťka: 3 ÷ 35 mm, šířka: 27 ÷ 250 mm) tohoto materiálu umožňuje vybavit téměř všechny potěry a betonové podlahy.

Těsnicí kabel

Populární a snadno použitelný materiál pro plnění deformačních mezer je pěnový polyethylenový kord. Na trhu stavebnictví existují dva typy:

  • pevná těsnicí šňůra Ø = 6 ÷ 80 mm,
  • ve tvaru trubky Ø = 30 ÷ 120 mm.

Průměr šňůry musí přesahovat šířku švu o ¼ ÷ ½. Kabel je instalován v drážce ve stlačeném stavu a naplní volnou hlasitost. Například pro vkládání drážky o šířce 4 mm, řezané do kravaty, bude vhodná šňůra Ø = 6 mm.

Těsnící prostředky a tmely

Pro těsnění švů aplikujte různé těsnicí hmoty:

Jedná se o jednosložkové (připravené k použití) a dvousložkové (jsou připraveny smícháním obou složek bezprostředně před použitím). Pokud je šev malý, stačí jej naplnit tmelem; pokud je šířka mezery významná, pak se tento materiál aplikuje přes kladenou šňůru z polyetylénové pěny (nebo jiného tlumícího materiálu).

Pro utěsnění vnějších deformačních mezer se používá hlavně řada tmelů (bitumen, bitumen-polymer, surové kaučukové směsi nebo epoxid s přísadami pro pružnost). Aplikují se na tlumící materiál položený do drážky.

Speciální profily

V moderních konstrukcích jsou teplotní spoje v betonu úspěšně uzavřeny pomocí speciálních kompenzačních profilů. Tyto výrobky mají nejrůznější konfigurace (v závislosti na rozsahu a šířce švu). Pro jejich výrobu používají kov, plast, pryž nebo kombinují několik materiálů v jednom zařízení. Některé modely této kategorie musí být instalovány již v procesu nalévání roztoku. Jiné mohou být instalovány v drážce po konečném vytvrzení základny. Výrobci (zahraniční i domácí) vyvinuli širokou škálu takovýchto zařízení, a to jak pro venkovní použití, tak pro vnitřní instalaci. Vysoká cena profilů je kompenzována tím, že tato metoda utěsnění mezery nevyžaduje jejich následnou hydroizolaci.

Na závěr

Správné uspořádání teplot, kompenzace, deformace a sedimentárních švů výrazně zvyšuje pevnost a trvanlivost jakékoli budovy; parkovacích míst nebo zahradních cest s betonovou dlažbou. Při použití vysoce kvalitních materiálů pro jejich výrobu budou trvat bez opravy po mnoho let.

Tepelně smrštitelné spoje ve železobetonových konstrukcích

Expanzní kloub - konstruován tak, aby snížil zatížení konstrukčních prvků v místech možných deformací, ke kterým dochází při kolísání teploty vzduchu, seizmických jevů, nerovných srážek půdy a jiných účinků, které mohou způsobit nebezpečné vlastní zatížení, které snižují nosnost konstrukcí. Jedná se o druh řezu ve struktuře budovy, který rozděluje budovu na samostatné bloky a tím dává budově určitý stupeň elasticity. Pro účely utěsnění je naplněn elastickým izolačním materiálem.

Železobetonové konstrukce se změnou teploty se deformují - zkracují nebo prodlužují a díky smrštění betonu se zkracují. Když se posune jiný tah ve svislém směru konstrukcí.
Železobetonové konstrukce jsou ve většině případů staticky nedefinovatelnými systémy a tudíž další síly vznikají z teplotních změn, smršťování betonu i nerovnoměrné osídlení základů, což může vést k prasklinám nebo rozpadům částí konstrukce.

Pro snížení úsilí z hlediska teploty a smrštění jsou železobetonové konstrukce rozděleny délkou a šířkou do jednotlivých částí (bloků) pomocí dilatačních spár. Pokud vzdálenost mezi dilatačními spoji nepřekračuje limity uvedené v tabulce, viz níže, pak u běžných konstrukcí, stejně jako u předpětí v 3. kategorii odolnosti proti trhlině, lze vynechat výpočet teploty a smrštění.

Největší vzdálenost mezi dilatačními spárami ve železobetonových konstrukcích vm, povolená bez výpočtu

Typ konstrukce

Ve vyhřívaných budovách nebo v zemi, m

V otevřených konstrukcích av nevytápěných budovách m

Prefabrikované rámy, včetně smíšené s kovovými a dřevěnými podlahami

Prefabrikovaná pevná látka

Monolitický rám těžkého betonu

Stejný lehký beton

Monolitický pevný těžký beton

Stejně jako lehký beton

U předpjatých konstrukcí 1. a 2. kategorie odolnosti proti prasklinám by měla být vzdálenost mezi dilatačními spoji ve všech případech stanovena na základě výpočtu konstrukcí
na odolnost proti prasklinám.
Expanzní spáry, aby byla zajištěna volná deformace částí konstrukce, jsou prováděny podél celé výšky budovy - od střechy až k vrcholu základny, dělení podlah a stěn. Obvykle je dilatační kloub o šířce 2 až 3 cm, naplní se dehtem, ruberoidem (v několika vrstvách) nebo dehtovým dehtem.
Nejpravděpodobnější a nejčistší deformační šev v prefabrikovaných i monolitických strukturách je vytvořen uspořádáním spárovaných sloupů a spárovaných nosníků (obr. 1, a, b).

Tento šev je velmi výhodný v rámových budovách, zejména při silném nebo dynamickém zatížení podlah.
Sedimentační švy jsou uspořádány mezi částmi budov, které jsou založeny na různých kvalitních půdách nebo mají velmi odlišnou výšku. Takové švy se také provádějí prostřednictvím základů. Při opětovném sousedství
Budou také stavěny stavby do starých sedimentárních švů.
Dobré konstrukční řešení sedimentárního spoje je dosaženo uspořádáním protilehlých konzol nosníků a odpovídající expanzí spárovaných sloupů na základě nezávislých základů (obr. 1, c).
Je možné instalovat zařízení mezi oběma částmi budovy plochým rozpětím desek a nosníků (obr. 1d). S popsanými strukturami sedimentárního švu nerozvinuje rozdíl v sedimentech základů námahu nebo poškození částí budovy.

V monolitických (překrývajících se, teplotně smrštitelných švů může být uspořádáno volným opřením konce nosníku jedné části budovy na konzolu tvořenou prodloužením nosníku druhé části (obr. 2a), aby se zabránilo poškození konzolí v důsledku tření.
Detail výztuže svařovaných skeletů nosníků na expanzním kloubu je znázorněn na obr. 2, b.

V kanálech a tunelech by měly být umístěny dilatační spáry, vzdálenost mezi dilatačními spárami je stanovena výpočtem, avšak ne menší než 50 m. Pro příklady teplotních svarových uzlů viz níže.

Deformace kanálu deformace se překrývá

Deformace spodního kanála kanálu

Uzel dilatačního spoje stěny kanálu

Uzel dilatačního spoje stěny kanálu v zóně uzavírací konstrukce jámy

K těmto uzlům můžete přidat krátkou poznámku.
Instalace klíčů dilatačního spoje je prováděna přesně v souladu s projektovou dokumentací.
Je nutné, aby vzdálenost mezi tělem klíče a výztuží byla minimálně 20 mm. Klíče by měly být připevněny k přípravku pomocí pletacího drátu. Rozteč upevnění by měla být nejméně 250 mm. Klíče připojte podél délky pomocí kyanoakrylátových lepidel vyztužených kaučukovými vlákny, jako jsou RiteLok RT 3500 W nebo RiteLok RT 3500 V. Po instalaci klíče do konstrukční polohy je nutné vytvořit schvalovací certifikát pro skrytou práci. Při výrobě jakýchkoli následných prací, aby byla zajištěna opatření k zachování integrity konstrukce dilatačního spoje.

Dodatečné čtení: Série 03.005-19 číslo 0-5 Hydroizolace úkrytů pro civilní obranu. Materiály pro dilatační spáry pro návrh.

KONSTRUKČNÍ NORMY A PRAVIDLA BETONU A ZVÝŠENÉ BETONOVÉ KONSTRUKCE URČENÉ PRO PRÁCI VE VÝSTAVĚ VYSOKÝCH A VYSOKÝCH TEPLOT

Stavební předpisy betonových a železobetonových konstrukcí jsou určeny pro práci v expozici při vyšších a vysokých teplotách, SNIP 2.03.04-84 NAVRŽENO NIIZhB SSSR Státní stavební výbor (doktor technických věd, profesor AF Milovanov, vedoucího tématu;.. Kandidát tehn. Sciences VN Goryachev, V. Milon, VN Syamoylenko) zahrnující VNIPI Teploproekt Minmontazhspetsstroya SSSR (V. Tarasov), Makeyevka ICI Ministerstvo vysokého školství ukrajinské SSR (cand. tehn. Sciences Krichevsky AP), Charkov Promstroynniproekt Státní konstrukční komise SSSR (kandidáti technických věd I.N. Zaslavský, SLF min). Představil NIIZHB Gosstroy SSSR. PŘÍPRAVA SCHVÁLENÍ Glavtechnormirovaniem Gosstroy SSSR (V.M. Skubko). Se zavedením SNIP 2.03.04-84 „betonových a železobetonových konstrukcí, které jsou určeny pro práci v podmínkách vyšších a vysokých teplotách,“ od 1. ledna 1986 již není účinná, „Pokyny pro návrh betonových a železobetonových konstrukcí, které jsou určeny pro práci v podmínkách vystavení zvýšené a vysoké teploty "(CH 482-76). Při použití standardní dokument je třeba brát v úvahu změny schválené stavební předpisy a státní normy, publikované v časopise Bulletin Státního výboru SSSR pro stavební stroje a informačními tabulemi uvést Státním výborem SSSR pro normalizaci standardů. Tato pravidla a předpisy se vztahují na navrhování betonových a železobetonových konstrukcí, které jsou určeny pro práci v systematické vlivu zvýšené (od 50 do 200 ° C včetně) a vysoké (více než 200 ° C), teplota procesu (dále jen - teplotní účinky). Normy stanovené požadavky na konstrukci těchto konstrukcí z těžkého betonu strukturální střední hustotou 2200 až 2500 kg / m 3, včetně (dále jen - běžný beton) a žárobetonových hustou strukturou průměrnou hustotu 900 kg / m3 nebo více. Požadavky těchto norem se nevztahují na konstrukce z tepelně odolného betonu s celulární strukturou. Komíny, nádrže a základy vysokých pecí, které pracují při teplotách nad 50 ° C, by měly být konstruovány s patřičným ohledem na dodatečné požadavky kladené na tyto konstrukce v příslušných regulačních dokumentech. Hlavní označení písmen přijatá v těchto normách podle ST SEV 1565-79 jsou uvedeny v referenční příloze 1. 1. OBECNÁ USTANOVENÍ VŠEOBECNÉ OZNAČENÍ 1.1. Betonové a železobetonové konstrukce určené k práci v podmínkách vystavení vyšším teplotám by měly být zpravidla dodávány z běžného betonu. Základy, které jsou během provozu trvale vystaveny teplotám až do 250 ° C, mohou být odebrány z obyčejného betonu. Betonové a železobetonové konstrukce určené k práci v podmínkách vystavení vysokým teplotám by měly být zhotoveny z tepelně odolného betonu. Nosné konstrukční prvky tepelných jednotek vyrobených z žáruvzdorného betonu, jehož průřez lze ohřát na teploty nad 1000 ° C, mohou být

pouze po jejich odborném ověření. Tepelně odolné betony v konstrukčních prvcích tepelných jednotek by měly být používány v souladu s Doporučeným přílohou 2. Třídy žáruvzdorného betonu při maximální přípustné aplikační teplotě podle GOST 20910-82 jsou v závislosti na druhu pojiva, kameniva, jemně mletých přísad a tužidlech uvedeny v tabulce. 9. 1.2. U konstrukcí působících pod vlivem teplot nad 50 ° C v podmínkách pravidelného zvlhčení párou, technologickou vodou a kondenzátem je nutné splnit požadavky odstavců. 1,8, 2,4, 2,6-2,8, 2,11 a 5,7. Není-li možné splnit stanovené požadavky, lze výpočet těchto konstrukcí provádět pouze na základě vlivu teploty a zatížení bez zohlednění periodického zvlhčování. V tomto případě by při výpočtu průřezu neměly brát v úvahu extrémní vrstvy betonu o tloušťce 20 mm na každé straně, vystavené namáčení po dobu 7 hodin a tloušťce 50 mm s dobou namáčení betonu více než 7 hodin nebo by měla být zajištěna ochrana povrchu betonu před periodickým namáčením. Malované povrchy betonových nebo hydroizolačních povlaků těchto konstrukcí by měly být světlejší. 1.3. Cyklické vytápění je dlouhodobý teplotní režim, ve kterém je během provozu struktura periodicky vystavena opakovanému ohřevu s teplotními výkyvy větším než 30% vypočtené hodnoty pro cykly v rozmezí od 3 hodin do 30 dnů. Trvalé vytápění je dlouhodobý teplotní režim, při němž se během provozu ohřívá struktura s teplotními výkyvy až do 30% vypočtené hodnoty. 1.4. Při navrhování konstrukcí z žáruvzdorných betonů podle GOST 20910-82 je nutné vzít v úvahu dodatečné požadavky na suroviny pro tepelně odolné betony, výběr jejich složení a technologii přípravy, jakož i charakteristiky výroby díla podle požadavků normy СН 156-79. ZÁKLADNÍ POŽADAVKY NA ŘEŠENÍ 1.5. Betonové a železobetonové konstrukce pracující za podmínek vystavení vysokým a vysokým teplotám by měly být vypočteny na základě ustanovení SNiP 2.03.01-84 s přihlédnutím k dodatečným požadavkům stanoveným v těchto pravidlech a předpisech. Při výpočtu betonových a železobetonových konstrukcí je třeba vzít v úvahu změny mechanických a elastoplastických vlastností betonu a výztuže v závislosti na teplotě expozice. V tomto případě jsou síly, deformace, tvorba, otevírání a uzavírání trhlin určovány účinkem zatížení (včetně vlastní hmotnosti) a teploty. Konstrukční schémata a základní předpoklady pro výpočet betonových a železobetonových konstrukcí by měly být stanoveny v souladu s podmínkami jejich skutečné práce v mezním stavu, s přihlédnutím k plastovým vlastnostem betonu a výztuže, přítomnosti trhlin v roztaženém betonu a účinkům konkrétního smršťování a tečení. teplotu a při vystavení vysokým a vysokým teplotám. 1.6. Výpočet konstrukcí pracujících za podmínek vystavení vysokým a vysokým teplotám by se měl provádět na všech možných nepříznivých kombinacích zatížení z vlastní hmotnosti, vnějšího zatížení a teploty, s přihlédnutím k době trvání jejich působení a případně k chlazení. Výpočet konstrukcí s přihlédnutím k účinkům zvýšených a vysokých teplot musí být proveden pro následující hlavní konstrukční etapy práce: krátkodobé vytápění - první ohřev konstrukce na vypočítanou teplotu; dlouhodobé účinky vytápění konstrukční teploty během provozu. Výpočet staticky definovatelných struktur pro mezní stavy první a druhé skupiny (s výjimkou výpočtu pro tvorbu trhlin) by měl být proveden pouze pro etapu prodlouženého ohřevu. Výpočet tvorby trhliny musí být proveden pro stadia krátkodobého a dlouhodobého vytápění, přičemž je třeba vzít v úvahu síly vyplývající z nelineárního rozložení teploty betonu nad výškou průřezu prvku. Výpočet staticky nedefinovatelných konstrukcí a jejich prvků podle mezních stavů první a druhé skupiny by měl být proveden: a) pro krátkodobé ohřev struktury podle způsobu podle SNiP III-15-76, kdy největší úsilí vyvstane z účinků teploty (viz § 1.10). Tuhost prvků v konstrukci je určena údaji odstavců. 4.17 a 4.18 z krátkodobého působení všech nákladů a v závislosti na rychlosti vytápění;

b) dlouhodobé vytápění - dopad na návrh konstrukční teploty v období provozu, kdy dochází k poklesu pevnosti a tuhosti prvků v důsledku účinků prodlouženého vytápění a zatížení. Tuhost prvků je určena pokyny v odstavcích. 4.17 a 4.18 od dlouhodobé expozice všem zátěžím. Vypočtená technologická teplota se považuje za rovnající se teplotě prostředí dílny nebo pracovního prostoru topné jednotky specifikované v konstrukční úloze. Vypočítané síly a deformace z krátkodobého a dlouhodobého vytápění se určují s přihlédnutím k koeficientu spolehlivosti teploty podle pokynů v odstavci 1.27. 1.7. Hodnoty zátěží a nárazů, hodnoty faktorů spolehlivosti, kombinace a rozdělení zatížení do trvalých a dočasných dlouhodobých, krátkodobých a zvláštních by měly být odebírány v souladu s požadavky SNiP II-6-74 s přihlédnutím k dalším indikacím SNiP 2.03.01-84. Zatížení a účinky teploty, které se berou v úvahu při výpočtu konstrukce pro mezní stavy první a druhé skupiny, by měly být převzaty z tabulky. 1 a 2. Při výpočtu pevnosti je nutno v případě potřeby zohlednit zvláštní zatížení s bezpečnostními koeficienty pro zatížení f provedenou v souladu s příslušnými regulačními dokumenty. V tomto případě se síly způsobené působením teploty neberou v úvahu. 1.8. Požadavky SNiP 2.03.01-84 s ohledem na dodatečné indikace tohoto odstavce by měly být uvedeny na odolnost konstrukcí (nebo jejich částí) proti trhlinám. Kategorie požadavků na odolnost železobetonových konstrukcí proti trhlinám v závislosti na jejich pracovních podmínkách, druhu výztuže a maximální přípustné šířce trhliny při zohlednění vlivu teploty na prvky používané v nekorozivních prostředích k zajištění bezpečnosti výztuže jsou uvedeny v tabulce. 3. 1.9. Stanovení sil ve staticky neurčitých konstrukcích z vnějších zátěží, vlastní váha a účinky zvýšené a vysoké teploty jsou vytvářeny podle pravidel strukturní mechaniky metodou postupných aproximací. Tuhost prvků je stanovena s ohledem na nepružné deformace a přítomnost trhlin v betonu od současného působení vnějšího zatížení, vlastní hmotnosti a teploty. 1.10. Při krátkodobém ohřevu by měly být síly z účinků teploty v prvcích staticky nedefinovatelných struktur stanoveny v závislosti na složení betonu (viz tabulka 9) a topné teplotě způsobující největší úsilí: a) při ohřevu betonu 1 nad 50 až 250 ° C podle vypočtené teploty; b) při ohřevu betonu 2-11, 23 a 24 nad 200 až 500 ° C při vypočtené teplotě; při zahřátí nad 500 ° C - při 500 ° C; c) při ohřevu betonu 12-21, 29 a 30 nad 200 až 400 ° C - podle návrhové teploty, při zahřívání nad 400 ° C - při 400 ° C. Pro konstrukce, které jsou na volném prostranství, se vypočítá největší úsilí z účinků teplot podle návrhové teploty vzduch na vyžádání str. 1.40. Statická konstrukce a konstrukční fáze práce Staticky definovatelné konstrukce pro dlouhodobé vytápění Staticky nedeformovatelné struktury pro krátkodobé vytápění Staticky neurčité Tabulka 1 Zatížení a bezpečnostní faktory zatížení f, teplotní účinky a bezpečnostní faktory pro teplotu t při výpočtu pevnosti pro vytrvalost deformací Konstanta, konstanta, Trvalé, dlouhodobé pro krátkodobé zatížení na f> 1 Trvalé, dlouhodobé pro krátkodobé ruzki při f> 1 a největší úsilí z účinků teploty při t = 1,1 Konstantní, dlouhá a dlouhá krátkodobá zatížení při f = 1 a Konstantní a dlouhá krátkodobá zatížení při f = 1 a největší úsilí z účinků teploty na t = 1 a Trvalé, dlouhodobé krátkodobé zatížení při f = 1 a teplotní deformace při t = 1 Konstantní, dlouhodobá a krátkodobá zatížení při f = 1 a největší úsilí z působení teplotních a teplotních deformací při t = 1 Konstantní, dlouhodobé a krátkodobé

konstrukce dlouhodobého ohřevu při krátkodobých krátkodobých zatíženích f> 1 a úsilí z účinků teploty při t = 1,1 zatížení při f = 1 a úsilí z účinků teploty při t = 1 zatížení při f = 1 a úsilí z účinků teplotních a teplotních deformací t = 1 Poznámky: 1. Betonové konstrukce se počítají pouze podle pevnosti. 2. Při výpočtu staticky nedefinovatelných konstrukcí by kromě kombinace vlivů teploty a zatížení uvedených v této tabulce měly být v případě potřeby kontrolovány i jiné možné nežádoucí kombinace účinků, včetně chlazení. 3. V staticky nedefinovatelných konstrukcích je možné provádět výpočet: a) při krátkodobém ohřevu pouze při největším úsilí z působení teploty, jestliže úsilí z konstantního, dlouhodobého a krátkodobého zatížení způsobuje tlakové napětí v betonu - 0,1 MPa; b) s dlouhodobým vytápěním nad 700 C - na kombinovaný účinek konstantního, dlouhodobého a krátkodobého zatížení bez zohlednění úsilí z dlouhodobého vytápění. 4. Při výpočtu pro krátkodobé vytápění je dlouhodobé zatížení zohledněno jako krátkodobé. 5. Koeficient spolehlivosti pro teplotu t se odebírá v souladu s pokyny uvedenými v ustanovení 1.27. 6. Při výpočtu průhybů je třeba vzít v úvahu pokyny uvedené v odstavci 1.16. Kategorie požadavků na odolnost proti trhlosti železobetonových konstrukcí Tabulka 2 Zatížení a bezpečnostní faktor zatížení f, teplotní účinky a teplotní koeficient t při výpočtu otvoru trhliny pro vznik trhlin 1. Trvalé, dlouhodobé a krátkodobé zatížení při f> 1 * a teplotě účinky krátkodobého a dlouhodobého vytápění při t = 1,1 * 2 * Konstantní, dlouhodobé krátkodobé zatížení při f> 1 * a teplotní účinky krátkodobého a dlouhodobého vytápění při t = 1,1 * (ras em je určen k zjištění potřeby kontroly krátkodobého praskání a uzavření) 3. Konstantní, dlouhodobé krátkodobé Trvalé a krátkodobé a krátkodobé zatížení při f = 1 a teplota z účinků krátkodobého a uzavření trhlin - - - Dlouhé vytápění při t = 1 Konstantní a dlouhodobé krátkodobé krátkodobé zatížení při f = 1 a zatížení při f = 1 a teplotní teplotní účinky z účinků krátkodobých a krátkodobých krátkodobých a konstantních a dlouhých Yelnia zatížení při f = 1, a při teplotě z prodloužené expozice a zahřívání při t = 1 - Konstantní a prodloužené zatížení při f = 1 a teplotních účinků delším zahříváním při t = 1 -

dlouhodobé vytápění dlouhodobého vytápění při t = 1 (výpočet při t = 1 se provádí pro určení potřeby kontroly otevření trhliny) * Bezpečnostní faktor pro zatížení f a faktor spolehlivosti pro teplotu t se považuje za stejný jako při výpočtu pevnosti. Poznámky: 1. Dlouhé a krátkodobé zatížení jsou přijímány s ohledem na požadavky SNiP 2.03.01-84. 2. Při výpočtu tvorby trhlin z důvodu teplotních účinků je třeba vzít v úvahu požadavky bodu 4.2. 3. Při výpočtu trhlin z teplotních účinků je třeba vzít v úvahu rozdíl teplotních deformací betonu a výztuže podle pokynů v části 4.8. 4. Koeficient spolehlivosti pro teplotu t by měl být proveden podle pokynů v odstavci 1.27. 5. Zvláštní zatížení se při výpočtu tvorby trhlin zohledňuje v případech, kdy přítomnost trhlin vede k katastrofě (výbuch, požár apod.). Provozní podmínky konstrukcí 1. Vně 2. V přírodě a také v zemi nad hladinou podzemní vody 3. V zemi na proměnlivé hladině podzemní vody a v uzavřeném prostoru s alternativním navlhčením Teplota výztuže C Tabulka 3 Kategorie požadavků na odolnost železobetonových konstrukcí proti prasknutí a maximální přípustnou šířku crc1 a crc2, mm, otevírání trhliny zajišťující bezpečnost tříd výztuže jádra AI, A-II, A-III, A-IIIc a A-IV; třída vodičů B-I a BP-I Až do kategorie 100 3. kategorie; a crc1 = 0,4; a crc2 = 0,3 100 a vyšší 3. kategorie; a crc1 = 0,6; crc2 = 0,5 do 100 3. kategorie; a crc1 = 0,4; a crc2 = 0,3 100 a vyšší 3. kategorie; a crc1 = 0,6; Až 100 a crc2 = 0.5 3. kategorie; a crc1 = 0,3; a crc2 = 0,2 Poznámka. V lanech se rozumí vrstva vnější vrstvy. třídy AV a A-VI, třídy B-II, BP-II, K-7 a K-19 o průměru drátu 3,5 mm a vyšší než kategorie 3; a crc1 = 0,3; a crc2 = 0,2 třetí kategorie; a crc1 = 0,5; a crc2 = 0.4 třetí kategorie; crc1 = 0,2; a crc2 = 0,1 třetí kategorie; a crc1 = 0,5; a crc2 = 0.4 druhá kategorie; crc1 = 0,2 tříd vodičů B-II, BP-II a K-7 s průměrem drátu 3 mm a menším než 3. kategorie; crc1 = 0,2; a crc2 = 0,1 třetí kategorie; a crc1 = 0,3; crc2 = 0,2 2. kategorie; a crc1 = 0,2 2. kategorie; a crc1 = 0,3 2. kategorie; crc1 = 0.1 Při dlouhodobém ohřevu síly působením teploty by měla být stanovena v závislosti na vypočtené teplotě v souladu s pokyny uvedenými v ustanovení 1.6. 1.11. Při výpočtu pevnosti, deformace a otevírání a uzavírání trhlin je rozložení teploty v úsecích konstrukcí určováno tepelným výpočtem pro ustálený režim tepelného toku. Při výpočtu tvorby prasklin se pro nerovnoměrný tepelný tok při PP stanoví rozložení teploty v průřezech struktur vyhřívaných rychlostí vyšší než 10 ° C / h. 1,34-1,40.

1.12. Při výpočtu síly způsobené teplotou v prefabrikovaných konstrukčních prvcích by měla být tuhost průřezů snížena o 20%, jestliže pevnost v tlaku ve spoji je v tlaku nejméně o 10 MPa nižší než pevnost betonu prefabrikovaného prvku. 1.13. Výpočet prvků betonových a železobetonových konstrukcí pro pevnost, jejichž schémata omezujících stavů dosud nebyly stanoveny při výpočtu vlivu teploty nebo podmínek pro náběh mezního stavu, nelze vyjádřit úsilím, lze provést pomocí stresů s ohledem na přítomnost trhlin a vývoj neelastických deformací betonu. V tomto případě by napětí v betonu a výztuž nemělo překročit odpovídající konstrukční odpor. 1.14. Při výpočtu nosných konstrukcí, jejichž beton je nerovnoměrně ohříván nad výškou průřezu prvku, může být část profilu vyhřívaného nad 1000 ° C ignorována. 1.15. Při výpočtu prvků vystavených ohřevu by měla být určena poloha těžiště celé části betonu nebo jeho stlačené zóny, stejně jako statický moment a moment setrvačnosti celého úseku, což vede celý úsek k nevyhřívanému a trvanlivému betonu. Za tímto účelem je při výpočtu pomocí počítače rozdělena výška výřezu na nejméně čtyři části. Při výpočtu pevnosti, deformace a otevírání nebo uzavírání trhliny bez použití počítače, je-li teplota betonu přímočará nad výškou průřezu prvku, je dovoleno rozdělit úseky podle následujících pokynů: u prvku vyrobeného z jednoho typu betonu, pokud teplota betonu nepřesahuje 400 ° C, úsek není rozdělen na části a moment setrvačnosti redukovaného úseku I červeně vzhledem k těžišti sekce je považován za: Ibv Ired (1) kde b je součinitel odebraný v závislosti na teplotě Urs beton v těžišti části na stole. 10; v - koeficient se odebírá v závislosti na teplotě betonu v těžišti úseku podle tabulky. 12 pro krátkodobé vytápění; b1 - koeficient zohledňující účinek krátkodobého tečení betonu a betonu (viz tabulka 9): 1-3, 6, 7, 10, 11, 19-21 - 0.85 4, 5, 8, 9, 23, 24-0,80 12-18, 29, 30-0,70 pro prvek, jehož výšková část se skládá ze dvou typů betonu, stejně jako obdélníkových a T-profilových profilů z jednoho typu betonu, jestliže teplota betonu nejhřepávanějšího okraje přesahuje 400 ° C, úsek je rozdělen na dvě vyznamenání ve výšce (obr. 1, a); u prvku, jehož výška se skládá ze tří typů betonu nebo I-průřezu z jednoho typu betonu, jestliže teplota betonu největšího ohřevu překročí 400 ° C, je úsek rozdělen na tři části (obr. 1, b). Při výpočtu tvorby trhlin se určení namáhání z teplotního efektu dělí dělením průřezu nejméně čtyř částí bez ohledu na teplotu betonu (obr. 1c). V obdélníkovém řezu prvku z jednoho typu betonu, když je výška sekce rozdělena na dvě části, by měla dělicí čára procházet beton s teplotou žárlivě 400 C. V dvutavrových a tavrových úsecích prvků vyrobených ze stejného typu betonu by měla dělicí čára procházet podél hranice mezi okrajem a polici. V prvku, jehož výšková část sestává z různých typů betonu, by měla dělicí čára procházet podél hranice betonu. Ve všech případech se výpočet výztuže považuje za samostatnou část sekce. Redukovaná plocha Červená i i části části, do které je rozdělena celá část prvku, je určena vzorcem Ai bivi Ared, i (2) b 1, kde A i je plocha i-té části úseku; b1, bi a v i jsou koeficienty odebírané v závislosti na složení a teplotě betonu v těžišti oblasti i-té části úseku, jako ve vzorci (1). U prvků sestávajících ze dvou nebo více typů betonu je snížená plocha b1

Červená i i části části, do které je rozdělena celá část prvku, je určena vzorem (2). Pokud se průřez prvku skládá z různých typů betonu, pak v tomto vzorci se pravá strana násobí poměrem modulu pružnosti každého betonu ve vyhřívaném stavu k modulu pružnosti betonu, ke kterému je celý průřez Eb. Při výpočtu bez použití počítače jsou koeficienty bi a závislost na průměrné teplotě betonu i-té části úseku. v jsem mohl být definován v pekle. 1. Schémata dělení pro výšku obdélníkových, třecích a I-průřezů prvků - do 2 částí; b - do 3 částí; in - do 4 částí; t 1, t 2, t i nejvyšší teplota 1-, 2-. i-ta část sekce; ts.t. těžiště sekce Plocha nestlačeného vyhřívaného protaženého A s a stlačeného výztuže A s je redukována na nevytápěný a trvanlivější beton: AE ss As, červená; (3) E b b1 AE s s s, červená; (4) Ebb 1 A

kde A s, červená, A s, červená jsou resp. zmenšená plocha protažené a stlačené výztuže; E s - modul pružnosti výztuže pro hlavní typy stolu. 29 SNiP 2.03.01-84 a tepelně odolné - na stole. 18; s - koeficient se odebírá v závislosti na teplotě výztuže podle tabulky. 20. Vzdálenost od těžiště redukovaného úseku alespoň určení vyhřívané plochy vzorce Sred y (5) ARED redukuje plocha průřezu červený prvek se nalézá vzorcem ARED ARED, I, jak je, červené aS, červené (6) statický moment čtverce snížena sekce element S červený vzhledem k obličeji, protažený vnějším zatížením a teplotou, určený vztahem Sred Ared, i yi As, červená a A s, červená ha, (7) kde yi je vzdálenost od těžiště i-té části betonového úseku k nejméně vyhřívanému tváře prvku považovaného za yi hi hi yyi; (8) h i - výška i-té části úseku. Tam hi 2BI bi 1 yi (9) 3 Při výpočtu bez použití počítače, mohou být přijata y yi = 0,5 hi (10) moment setrvačnosti redukovaného úseku prvku i červená - vzhledem k jeho těžiště se stanoví podle vzorce BI BI1 2. únor 2 (11 ) IA y y y y y červená červená červená i červená červená s je červená i je okamžik setrvačnosti i-té části betonového úseku, definovaný vztahem 2 Ared, ihired, i (12) 12 y bi- vzdálenost od těžiště i-té části betonového úseku k těžišti celé redukované části definovaná vzorci: y bi = yiy, (13) ys = ya, (14) yhya (15) s 1.16. Výpočet průhybu prvků železobetonových konstrukcí by měl být proveden podle požadavků SNiP 2.03.01-84. Kromě deformace z nákladu by se mělo zohlednit odchylka od nerovnoměrného zahřívání betonu podél výšky části prvku podle pokynů 4,14-4,16. Výpočet průhybů by měl být proveden s: omezením technologických nebo strukturálních požadavků s přihlédnutím k vychýlení z krátkodobého a dlouhodobého vytápění; omezení estetických požadavků, s přihlédnutím k vychýlení z prodlouženého vytápění. Odchylky od zatížení a účinky teploty by neměly překročit maximální přípustné hodnoty uvedené v SNiP 2.03.01-84. V tomto případě se koeficient spolehlivosti pro teplotu podle údajů v odstavci 1.27 považuje za jednotku. Maximální přípustné deformace z účinků teploty v konstrukčních prvcích, které vyžadují jejich omezení během vytápění a chlazení, by měly být stanoveny regulačními dokumenty o návrhu příslušných konstrukcí av jejich nepřítomnosti by měly být uvedeny v konstrukční úloze. 1.17. Vzdálenosti mezi teplotně smrštitelnými spárami v betonu a železobetonových konstrukcích z běžného a tepelně odolného betonu musí být stanoveny výpočtem. Tento výpočet se neumožňuje provádět u konstrukcí běžného a tepelně odolného betonu, pokud přijatá vzdálenost mezi teplotně smrštitelnými švy nepřekračuje hodnoty uvedené v tabulce. 4, u kterých jsou největší vzdálenosti mezi teplotně smrštitelnými spárami u betonových a železobetonových konstrukcí s nenapnutým a předpjatým výztuží, pro které jsou požadavky kladeny 3-

kategorie odolnosti proti prasklinám s konstrukční zimní vnější teplotou minus 40 ° C a relativní vlhkostí 60% a vyšším a sloupy o výšce 3 m. Tabulka 4 Maximální vzdálenosti mezi smršťovacími švy, m, povolené bez výpočtů pro konstrukce uvnitř vytápěných budov nebo v zemi uvnitř neohřívaných budov v přírodě 1. Beton: a) prefabrikovaný 40 35 30 b) monolitický s konstrukčním vyztužením 30 25 20 c) monolitický bez konstrukčního vyztužení 20 15 10 2. Železobeton a) prefabrikovaný a montovaný o-frame-patro 72 60 48 b) prefabrikované a připravená kostra 60 50 40 vícepodlažních c) prefabrikovaný blok, prefabrikovaný panel 55 45 35 d) prefabrikované monolitické a pevný 50 40 30 drátový d) prefabrikované monolitické a pevný 40 30 25 pevná Poznámky: 1. U železobetonových konstrukcí (poloha 2), jejichž konstrukční teplota nepřesahuje 50 ° C, se zvyšují vzdálenosti mezi teplotně smrštitelnými švy a vypočtenou zimní venkovní teplotou mínus 30, 20, 10 a 1 C o 10, 20, 40 a 60% a vlhkostí vnějšího vzduchu v nejteplejším měsíci roku n jako 40, 20 a 10% - snížení o 20, 40 a 60%. Pro střední hodnoty teploty a vlhkosti vnějšího vzduchu výše uvedené zvýšení a zmenšení vzdálenosti mezi teplotně smrštitelnými švy se určuje interpolací. 2. U budov z železobetonových rámů (pol. 2a, b, d) se vzdálenosti mezi teplotně smrštitelnými spárami zvyšují ve výšce sloupců 5m - o 20%, 7m - o 60% a 9m - o 100%. U mezilehlých výšky je určena interpolace zvýšení vzdálenosti mezi smrštitelnými švy. Výška sloupů je stanovena: u jednopodlažních budov - od vrcholu základů až ke spodní části nosníků jeřábu a v jejich nepřítomnosti - ke spodní části nosníků nebo krycích nosníků; pro vícepodlažní budovy - od vrcholu nadace až po dno nosníků v prvním patře. 3. U budov ze železobetonových rámů (pol. 2 a, b, d) jsou vzdálenosti mezi smršťovacími švy zjištěny, pokud nejsou žádné vazby nebo pokud jsou spojení umístěna ve středu teplotního bloku. 4. Vzdálenosti mezi teplotně smrštitelnými švy v konstrukcích a tepelnými jednotkami s konstrukční teplotou 70, 120, 300, 500 a 1000 C jsou sníženy o 20, 40, 60, 70 a 90%. Pro střední teploty by tento pokles měl být stanoven interpolací. DOPLŇKOVÉ POKYNY PRO KONSTRUKCI PRELIMINÁRNÝCH STRANOVANÝCH KONSTRUKCÍ 1.18. Výpočet předpjatých konstrukcí pracujících v podmínkách vystavení vysokým a vysokým teplotám by měl být prováděn v souladu s požadavky SNiP 2.03.01-84 a při zohlednění dodatečného návodu odstavců. 1.191.25 těchto pravidel a předpisů. 1.19. Teplota ohřevu předpínané výztuže by neměla překročit maximální přípustnou teplotu, jak je uvedeno v tabulce. 17. 1.20. Tlakové napětí v betonu bp ve fázi předběžného stlačování ve frakcích přenosové pevnosti betonu R bp by nemělo překročit při teplotě topení (C) předpjatou výztuž 50. 0,70 R bp 100. 0,60 R bp

150. 0.50 R bp 250. 0.40 R bp Je-li to nutné, může být velikost tlakového napětí v betonu zvýšena při zajištění spolehlivého fungování konstrukce z účinků předpětí, zatížení a teplotních sil. 1.21. Celková hodnota ztráty předpětí výztuže zohledněná při výpočtu konstrukcí pracujících za podmínek vystavení teplotám nad 50 ° C je definována jako součet ztrát: hlavní při normální teplotě; dodatečné - při vystavení teplotám vyšším než 50 ° C. Hlavní ztráty předpínací výztuže pro konstrukce z obyčejného betonu složeného z kompozitu 1 a žáruvzdorného betonu složení 2, 3, 6, 7, 10 a 11 tabulky. 9 by měl být definován jako u těžkého betonu podle požadavků SNiP 2.03.01-84. Velikost ztrát způsobených smrštěním tepelně odolného betonu by měla být o 10 MPa vyšší než u tabulek. 5 pos. 8 a, b, c podle SNiP 2.03.01-84. Při výpočtu koeficientu l podle vzorce (5) SNiP 2.03.01-84 by měl být stanoven čas v dnech: při stanovení ztrát při tečení, od data stlačování betonu a od smrštění od konce betonování po ohřev struktury. Další ztráty předpětí výztuže je třeba převzít z tabulky. 5. Faktor způsobující dodatečné ztráty předpětí ve výztuži při jeho ohřevu Tabulka 5 Velikost dodatečných ztrát předpětí, MPa Směšování betonu obvyklého složení 1 a tepelně odolných směsí 2, 3, 6, 7, 10 a 11 podle tabulky. 9 při ohřátí: krátkodobá 40 dlouhodobá konstanta 80 dlouhodobá cyklická 60 tečení betonu obvyklého složení 1 a tepelně odolných kompozic 2, 3, 6, 7, 10 a 11 podle tabulky. 9: přírodní vlhkost při zahřívání: krátká long kontinuální cyklickou sucha během ohřevu: krátká long konstantní cyklické relaxaci napětí kování: drát třídy B-II, Bp-II a K-7, K-19 základní třídy A-IV, A V, A-VI, At-IV, At-V, At-V Rozdíl deformací betonu a výztuže z účinků teploty 10 bp 15 bp 18 bp 4 bp 6 bp 8 bp 0,0012 ts sp 0,001 ts sp (st - bt) ts E ss Notace, uvedené v tabulce. 5: t s je rozdíl mezi teplotou výztuže během provozu, určeným výpočtem tepelné techniky podle instrukcí odstavců. 1,34-1,40 a teplota výztuže pod napětím, která se může rovnat 20 ° C; bt je koeficient z tabulky. 14 v závislosti na teplotě betonu v úrovni předpínací výztuže a době vytápění; E s - modul pružnosti výztuže z tabulky. 29 SNiP 2.03.01-84; st a s jsou koeficienty převzaté z tabulky. 20 v závislosti na teplotě ventilu. Poznámky: 1. Ztráta předpětí výztuže od uvolnění napětí se zjišťují pro krátkodobé i dlouhodobé vytápění stejné a jsou zaznamenány při teplotě nad armaturou 40 C. 2. Předem ztráty napětí kotvy na rozdílu betonu a výztuže deformací jsou brány v úvahu při prvků vyrobených z běžného betonářské výztuže při zahřívání nad 100 ° C

prvky z tepelně odolného betonu při ohřevu výztuže nad 70 ° C. 3. Pokud do betonu dochází k tahovému namáhání v důsledku sil působících kombinovaným účinkem zatížení, teploty a předběžného snížení betonu, další ztráty při dotvarování nejsou zohledněny. 4. Ztráty při tečení způsobené napětím v biaxiálním směru by měly být sníženy o 15%. 1.22. Hodnoty bp stabilní napětí v betonu ve středu hladiny gravitace předpínací výztuže většině oblastí lisovacích po výskytu velkých ztrát se provede pomocí vzorce P PEOP YSP Mysp bp (16) ARED IRED IRED kde M - okamžiku své vlastní váhy prvku. 1.23. Geometrické charakteristiky sekce s redukovaným předpjatého betonového dílce (červený, S červená, I červená) se stanoví podle n instrukcí. 1,15 s podélnou předpínací S a S ‚a vliv teploty na elastické snížení modulu výztuže a betonu. 1.24. Úsilí z účinků teploty v staticky nedefinovatelných předpjatých betonových strukturách je popsáno v pokynech odstavců. 1,32 a 1,33. Při určování úsilí z účinků teploty se vypočítá tuhost prvku podle pokynů v odstavcích. 4.17 a 4.18. 1,25. Při stanovení celkové deformace předpjatého železobetonového prvku je třeba vzít v úvahu vychýlení způsobené nerovnoměrným zahřátím betonu podél výšky průřezu prvku podle pokynů v odstavci 4.16. DEFORMACE A ÚSILKY ZE EXPOZICE TEPLOTY 1.26. Výpočet deformací způsobených ohříváním a ochlazováním betonových a železobetonových prvků by měl být proveden v závislosti na přítomnosti trhlin v roztažené zóně betonu a teplotním rozložení betonu nad výškou průřezu prvku. 1.27. Pro oblasti betonových a železobetonových prvků, přičemž v roztaženém oblasti není trhliny kolmé na podélnou osu prvku, deformace zahřívání by měla být vypočítána v souladu s následujícími kroky: a) průřez prvku je silnější betonu na základě pokynů n 1,15 Tažnost t 1 osou tělesa. a jeho zakřivení je určeno vzorci: rt AAA červená, to je, červená ss, červená stt; (17) ARED 1 KA y I 1 r I ARED, to, i kde tt KA s, červený YSS jako, červené YSS Červená s červenými, i bi tI červená, ir tI 1 osu prodloužení TI i-ta část betonového dílce a jeho zakřivení R rovnice: červená i, (18), t Ti (obr. 2) byla stanovena v souladu btitbi yyi BTI 1tbi 1 hi yyi Ti, (19), h 1 btitbi BTI 1tbi 1. (20) RTI Hi prodloužení s a s, v tomto pořadí, ventily S a S 'lze nalézt ze vzorců: s = st ts; (21) t. s ve vzorcích (17) - (22): červená, červená, i, červená, červená, červená, červená, červená, i, yi 1,15; st s

bti a bti + 1 jsou koeficienty převzaté z tabulky. 14, v závislosti na teplotě betonu, více nebo méně zahřáté plochy i-té části úseku; st je součinitel z tabulky. 20 v závislosti na teplotě ventilu S a S '; t je koeficient spolehlivosti vzhledem k teplotě zohledněné při výpočtu mezních stavů: první skupina je 1,1; druhá skupina - 1. Při výpočtu betonové sekce ve vzorcích (17) a (18) se nepřihlíží k prodloužení výztuže s a s; Peklo 2. Distribuční vzorce a - teploty betonu; b - deformace elongace v důsledku vytápění; napájení betonu z topení; g - zkrácení deformace od chlazení; d. - napětí v betonu ochlazením s nelineární změnou nastavení teploty betonové části složky B) při nerovnoměrném zahřívání betonové přímočaré rozložení teploty na 1 nastavovací část prvku (obr 3a) osy prodlužovací prvek T a jeho zakřivení r povolené t určena vzorce: bttb hy bt1tb 1y tt; (23) h 1 bt1tb 1bttb t, (24) rt h kde t b a t b1 je teplota betonu menšího a více ohřátého průřezu, určená tepelnými technickými výpočty podle pokynů v odstavcích. 1,34-1,40; bt a bt1 jsou koeficienty odebírané v závislosti na teplotě betonu méně nebo více vyhřívaných průřezů podle tabulky. 14. 1.28. Pro části betonu nebo železobetonu prvkem, který beton v tažené oblasti není trhliny kolmá k podélné ose prvku, deformace chlazení by měla být vypočtena na základě těchto pokynů: a) profilový prvek je opatřen v silnější konkrétních pokynů na n 1,15 ;. ze smršťování a 1 dotvarování betonu, zkrácení osy csc a jeho zakřivení jsou určeny vzorci: r A csc red, i csc, i csc t; (25) Ared 1 I 1 r csc I I red, i, Ared, i ybi csc, i r csc, i t. (26) červená červená

Peklo 3. Schémata rozložení teploty (1) a deformace z nerovného ohřevu (2) a chlazení (3) s přímočarými změnami teploty podél výšky průřezu prvku a - beton a železobeton bez trhlin; b - železobeton s trhliny v protažené zóně umístěné v blízkosti méně ohřáté plochy; ve stejném, při ohřívanějším okraji; r - betonu s trhlinami přes celou výšku sekčních Zkrácení csc, i osy I-ta část betonového dílce a jeho zakřivení vzorců: csc, i t y CSI 1tbi 1 ci 1 hi yyi csi bi ci yi i i 1 r CSc, i jsou na; (27) h h

t t 1 csi bi ci csi1 BI1 CI1 r CSc, i h i, (28), kde A červená, i, červená, y BI, E červená, i, E červená, h i, y yi - se na základě pokynů n 1,15 ;. t - viz § 1.27; t bi a t bi + 1 - viz graf 2; csi a csi + 1 jsou koeficienty převzaté z tabulky. 15, v závislosti na teplotě, více nebo méně zahřáté plochy i-té části úseku; ci - creepové deformace betonu v i-části úseku definované vzorcem (29) s mínusovým znaménkem: b, tem, i bi 1vi ci (29) E v kde b, tem i i bi jsou tlaková napětí v betonu i - ta část průřezu ze sil způsobených teplotou a zatížením během ohřevu, určená vzorci (32) a (33), ve které je koeficient vi odebrán z tabulky. 12 pro krátkodobé vytápění s nárůstem teploty o 10 C / h; bi je součinitel z tabulky. 10 v závislosti na teplotě i-té plochy průřezu; v i - součinitel z tabulky. 12 v závislosti na teplotě i-té plochy průřezu pro dlouhodobé vytápění; b) během ochlazování nerovnoměrně vyhřívaný konkrétní přímočarý teplotní úprava distribuční část prvku od smršťování betonu zkracování cs ose prvku a jeho jeden zakřivení může být určena pomocí vzorce: r cs b bi i 1 1 t h y t r cs b cs b cs t; (30) h 1t 1 t t, (31) h 1 cs b cs b rcs kde cs a cs1 jsou koeficienty převzaté z tabulky. 15, v závislosti na teplotě betonu, méně nebo více vyhřívaných průřezů; t, t b, t b1 - jsou odebírány podle pokynů na str. 1.27. 1.29. Pro oblasti betonových a železobetonových prvků, přičemž v tažené oblasti betonu bez trhlin kolmo k podélné napínací člen osy v betonových plochách i-že část průřezu je třeba určit: protahování za zahřívání z nelineárního rozdělení teploty podle vzorce 1 BTT, to btitbi YBI Ebbivbi ; (32) rt komprese při zahřátí z krátkodobého úsilí podle vzorce N M bi bi bi E bbi v bi; (33) ARED B natahování během chlazení smršťování a dotvarování betonu vzorce 1 CSC, i csc csitbi ci YBI Eb (34), R csc 1, kde Y bi, t, - jsou definovány vzorci, respektive (13), (17) a (18); r t bti, t bi - jsou odebírány podle pokynů na str. 1.27; E b - vzít na stůl. 11; si, bi a v i jsou koeficienty odebrané podle tabulky. 10, 12 a 15, v závislosti na teplotě betonové plochy i-té části úseku; M a N - moment a podélná síla působící na těžiště úseku působením zatížení a teploty; Červená a B - respektují pokyny odstavců. 1,15 a 4,17;

1 i, csc a - jsou určeny podle vzorce (29), (25) a (26). r csc Pokud ve vzorci (32) mají namáhání znaménko mínus, vzniká stlačení v betonu a btt, i je nahrazeno b, tem, i. 1.30. U částí betonového dílce, kde zóna pnutí trhliny kolmé na podélnou osu prvku, musí být vypočítána deformace vytápění podle následujících kroků: a) v případě betonového dílce se trhlin v tažené oblasti se nachází alespoň jeden vyhřívaný plochy v řezu (obr. 3 b) prodloužení t osy prvku a jeho zakřivení r určuje t vzorce: bttb ys stmts h0 ys tt; (35) h 1 bttb stmts t; (36). Rt H0 b) pro úseky železobetonového prvku s trhlin v tažené oblasti betonu, který se nachází v teplejší plochy průřezu (3C), prodloužení t osu prvku 1 se stanovuje podle vzorce (35) a její zakřivení - vzorce teplotě místnosti 1 stmts bttb t; (37). Rt H0 c) pro betonové prvek částí s trhlinami v celém příčném výšky průřezu (obr 3), d 1 t osy podélného průběhu prvku a jeho zakřivení určené vzorci: R t stmts stmts t s; (38) 2 1 stmt s tt, (39) rt h0 a kde t s, t s jsou teplota ventilu S a S '; t b - teplota betonového stlačeného čelního úseku; stm jsou koeficienty určující vzorec (49) pro vyztužení S a S '; stm bt - součinitel z tabulky. 14 v závislosti na teplotě betonu více nebo méně zahřátého průřezu; t - akceptováno podle pokynů v odstavci 1.27; a 'je tloušťka ochranné vrstvy ohřívané plochy; 1 g) pokud je železobetonový prvek rovnoměrně ohříván, zakřivení osy prvku r t se může rovnat nule. V betonových prvků běžných betonů při teplotě výztuže do 100 ° C a žáruvzdorného betonu, při teplotě kotvy 70 C po částech se trhlin v tažené oblasti betonu se nechá stanovit protažení osy jednoho prvku t, a jeho zakřivení podle vzorců (23) a (24), jako pro betonové prvky bez trhlin. r t 1,31. Pro oblasti železobetonových prvků, přičemž v tažené oblasti trhliny kolmé na podélnou člena z betonu osy smrštění během ochlazování zkrácení cs osy člen 1 a její zakřivení je povoleno najít vzorce (30) a (31). r cs 1.32. Stanovení sil ve staticky neurčitelných konstrukcích z účinků teploty by mělo být provedeno podle vzorce konstrukční mechaniky s přijetím skutečné tuhosti úseků. S proměnlivým diagramem momentů podél rozpětí se vypočítá tuhost průřezů v závislosti na působící síle pro dostatečný počet úseků, do kterých je rozložení prvku přerušen, přičemž každá část tuhosti průřezu je podle instrukcí odstavců. 4.17 a 4.18. Při určování tuhosti je třeba vzít v úvahu úsilí 0

zatížení a teplotní účinky podle tabulky. 1 a 2. Tažnost osy každého úseku délky prvku a jeho zakřivení z účinků teploty by se měla vypočítat podle pokynů v odstavcích. 1,26-1-30. Výpočet staticky neurčitých železobetonových konstrukcí na vliv teploty musí být proveden metodou postupných aproximací, dokud se síla získaná v posledním přiblížení liší od úsilí předchozí aproximace o ne více než 5%. Výpočet úsilí ve staticky nedefinovatelných strukturách by se měl zpravidla provádět pomocí počítače. Při použití malých počítačů a ručním počítáním je dovoleno uvést dané konstanty podél délky prvku: tuhost řezů B červená, 1 prodloužení červené osy t a jeho zakřivení. r Red, t Redukovaná tuhost průřezu je určena podle vzorce B B B B (40) červená, kde B je tuhost průřezu prvku s prasklinami v roztažené zóně v místě největšího ohybového momentu M, určeného podle pokynů v kapitole 4.18; B 1 - tuhost průřezu prvku bez trhlin určeného podle pokynů v odstavci 4.17. 1 Uvedené prodloužení červená, t osy prvku a její zakřivení způsobené zahříváním jsou určeny pomocí vzorce red, t: (41) červená, t t1 t2 t1 m 1 1 1 1 r r r r červená, t t1 t 2 t1 1 MMcrc 1,25M crc m m; (42) m e; (43) 1 1 s M 2,5 M crc; m = 0; B červená = B; červená, t = t1 a rred, t r; t1 M a M crc je největší ohybový moment a moment vnímán průřezem, který je normální vzhledem k podélné ose prvku během vytváření trhlin, stanovený podle pokynů v bodě 4.3; e je základem přirozených logaritmů; 1 t2 je tažnost osy a její zakřivení prvku bez trhlin způsobených teplotou, rt2 určenou podle pokynů v kapitole 1.27; 1 t1 je prodloužení osy a její zakřivení prvku s prasklinami v roztažené zóně, r t1 určeno podle pokynů v odstavci 1.30. 1.33. Ohybový moment nerovnoměrného zahřívání betonu podél výšky průřezu s rovnoměrným zahřátím betonu po délce prvku zabudovaného na nosiči z rotace, jakož i v uzavřených rámech s prstencovým, čtvercovým a obdélníkovým tvarem se stejným průřezem je určen podle vzorce 1 Mt B, (44) rt a ohybový moment během chlazení ze smršťování a tečení betonu 1 Mcsc B, (45) r 1, kde je teplotní zakřivení osy prvku v důsledku krátkodobého nebo dlouhého topení RT, stanoveno podle pokynů v odstavcích. 1,27 a 1,30; 1 - zakřivení osy prvku během ochlazování ze smrštění a tečení betonu, určeno rcsc csc

1 podle vzorce (26). Je dovoleno stanovit zakřivení r csc csc podle vzorce 1 1 1 r r r, (46) 1 kde je zakřivení osy prvku při ochlazení ze smrštění betonu, definované vzorem r cs (31); 1 - zakřivení osy prvku během chlazení z tečení betonu je určeno vzorcem rc (47) se znaménkem mínus 1 0,8 Mt M t; (47) rc B zde M t a M t - teplotní momenty pro krátkodobé a dlouhodobé vytápění se určují podle vzorce (44), při zohlednění teplotního zakřivení pro krátkodobé vytápění bt podle tabulky. 14 zvýšit teplotu o dalších 10 bez ohledu na dobu trvání ohřevu; In - tuhost úseku, určený podle pokynů odstavců. 4,17 a 4,18; ve vzorci 44 se vypočítá pro krátkodobé nebo dlouhodobé vytápění a ve vzorcích (45) a (47) pro krátkodobé ohřev rychlostí 10 C / h nebo více bez ohledu na dobu trvání ohřevu. STANOVENÍ TEPLOTY V ČÁSTICH KONSTRUKCÍCH DEFINICE DEFINICE TEPLOTY V ČÁSTICH KONSTRUKCÍCH 1.34. Výpočet rozložení teploty v betonových a železobetonových konstrukcích pro ustálený tepelný tok by se měl provádět metodami pro výpočet teploty uzavíracích konstrukcí podle SNiP 2.01.01-82. Výpočet rozložení teploty v uzavíracích konstrukcích komplexní konfigurace průřezů prvků v masivních konstrukcích v konstrukcích pod úrovní terénu a v nestálém tepelném toku s ohledem na variabilní vlhkost betonu v průřezu by měl být proveden pomocí metod výpočtu teplotních polí nebo teorie vedení tepla nebo podle příslušných regulačních dokumentů. Je povoleno vypočítat rozložení teploty ve stěnách prasnic a kanálů umístěných pod zemí: pro krátkodobé vytápění, přičemž se řez podél výšky stěn nerovnoměrně vyhřívá rovnoměrným rozložením teploty betonu a hodnotou koeficientu přestupu tepla vnějšího povrchu stěny e - podle tabulky. 6; Koeficienty přestupu tepla W / (m 2 C) cs Tabulka 6 Teplota vnějšího povrchu a vzduchu C 0 50 100 200 300 400 500 700 900 1100 1200 e 8 12 14 20 26 - - - - - - i 12 12 12 14 18 23 47 82 140 175 Poznámka. Koeficienty e a i pro střední teploty jsou určeny interpolací. pro dlouhodobé vytápění, přičemž část podél výšky stěn rovnoměrně vyhřívá. Teplota výztuže v úsecích železobetonových prvků se může rovnat teplotě betonu v jeho místě. 1.35. U konstrukcí, které jsou na vnějším vzduchu, by měl být koeficient přenosu tepla vnějšího povrchu e, W / (m 2 C) v závislosti na rychlosti větru stanoven podle vzorce e 5.8 11, 6 v. (48) kde v - rychlost větru, m / s.

Při výpočtu největšího úsilí při konstrukci účinků teploty si maximálně zohledněte průměrné rychlosti větru podle bodů za leden, jejichž četnost je 16% nebo více, a při určování maximální teploty topení betonu a výztuže bere minima průměrných otáček větru o body za červenec, jejichž frekvence je 16% nebo více podle SNiP 2.01.01-82, ale ne méně než 1 m / s. U konstrukcí, které jsou uvnitř nebo venku, ale jsou chráněny před větrem, koeficient přenosu tepla vnějšího povrchu a; vzít na stůl. 6. Koeficient přenosu tepla vnitřního povrchu konstrukce i by měl být zpravidla stanoven metodou výpočtu přenosu tepla, jako v případě komplexního přenosu tepla. Při určování rozložení teploty betonu nad průřezem prvku je dovoleno převzít koeficient i podle tabulky. 6 v závislosti na teplotě vzduchu ve výrobní místnosti nebo pracovním prostoru tepelné jednotky. 1.36. Koeficient tepelné vodivosti betonu v suchém stavu by měl být převzat z tabulky. 7 v závislosti na průměrné teplotě betonu v průřezu prvku. Tepelná vodivost žáruvzdorných a tepelně izolačních materiálů by měla být převzata z tabulky. 8. Tepelný odpor nevětraných vzduchových mezer, bez ohledu na jejich tloušťku a směr, by měl být vyjádřen jako m 2 C / W: 0.140. při 50 ° C 0,095. "100" 0.035. "300" 0.013. "500" Pro střední teploty je tepelný odpor vzduchové mezery zachycen interpolací. Tabulka 7 Koeficient tepelné vodivosti, W / (m C) běžných a tepelně odolných počtů betonových směsí podle tabulky. 9 dlouhých bochníků v suchém stavu s průměrnou teplotou betonu v průřezu prvku, C 50 100 300 500 700 900 1 1,51 1,37 1,09 - - - 20 2,68 2,43 1,94 1,39 1,32 1,22, 19 21 1,49 1,35 1,37 1,47 1,57 1,63 2, 3, 6, 7, 13 1,51 1,37 1,39 1,51 1,61-10, 11 0, 93 0,89 0,84 0,87 0,93 1,05 14, 15, 16, 17, 18 0,99 0,95 0,93 1,01 1,04 1,28 19 0,87 0, 83 0,78 0,81 0,87 0,99 4, 5,8,9 0,81 0,75 0,63 0,67 0,70-12 0,93 0,88 0,81 0,90 - - 23 0,37 0,43 0,39 0,45 0,46 0,52 0,52 0,58 0,58 0,58 0,64-29 0,44 0,50 0,46 0,52 0,52 0, 58 0,58 0,64 0,64 0,70 0,70 0,76 24 0,27 0,38 0,29 0,41 0,34 0,45 0,40 0,50 0,45 0, 55 0,51 0,59 30 0,31 0,44 0,34 0,46 0,37 0,51 0,43 0,56 0,49 0,60-26, 28 0,21 0,23 0, 28 0,33 0,37 0,42 22, 25, 27, 0,29 0,31 0,36 0,42 0,48 0,53 31, 32, 36 33 0,21 0,22 0,25 0, 29 0,33 0,37 34, 35, 37 0,24 0,27 0,31 0,37 0,43 0,49 Poznámky: 1. Koeficienty tepelné vodivosti tyčinky kompozic 23 a 29 jsou uvedeny: nad čárou pro betony s průměrnou hustotou 1350 pod čárou 1550; pro betony složení 24 a 30, respektive 950 a 1250 kg / m3.Pokud se průměrná hustota betonu liší od uvedených hodnot, v tomto případě je koeficient tepelné vodivosti zachycen interpolací. 2. Koeficient tepelné vodivosti konvenčního a tepelně odolného betonu s přirozenou vlhkostí po normálním vytvrzení nebo tepelném zpracování při atmosférickém tlaku v průměru

teplota betonu v průřezu prvku na 100 ° C by se měla podle tabulky zvýšit o 30%. 3. Pro střední teploty se hodnota tepelné vodivosti stanoví interpolací. Materiály Průměrná hustota v suchém stavu, kg / m 3 Maximální přípustná teplota použití, C Tabulka 8 Koeficient tepelné vodivosti, žárovzdorné a tepelně izolační materiály W / (m C) v suchém stavu s průměrnou teplotou materiálu v průřezu prvku, C 50 100 300 500 700 900 1. Žáruvzdorné výrobky 1900-0,63 0,77 0,88 1,01 1,14 1,27 šamot, GOST 390-83 2. Šamotové výrobky 400 1150 0,13 0,14 0,17 0,20 0, 23 0,27 lehké, GOST 5040-78 3. Stejné 800 1270 0,23 0,24 0,29 0,34 0,38 0,43 4. "1000 1300 0,34 0,35 0,42 0, 49 0.56 0.63 5. "1300 1400 0.49 0.56 0.58 0.65 0.73 0.81 6. Žáruvzdorné výrobky Dinas, GOST 4157-79 7. Výrobky Light Dinas oves, GOST 5040-78 8. Výrobky kaolin, GOST 20901-75 9. Výrobky s vysokým obsahem oxidu hlinitého, GOST 24704-81 10. Magnezitové žáruvzdorné výrobky, GOST 4689-74 11. Výrobky s vysokým obsahem žáruvzdorného perzlazochromitu, GOST 10888-76 1900-1,60 1, 62 1,70 1,78 1,85 1,93 1200-1400 1550 0,57 0,58 0,54 0,74 0,75 0,81 2000-1,79 1,80 1,86 1,90 1,95 2,01 2600-1,76 1,74 1,68 1,65 1,60 1,55 2700-6,00 5,90 5,36 4,82 4,30 3,75 2800-4, 02 3.94 3.60 3.28 2.94 2.60 12. Produkty 2950-2.74 2.71 2.54 2.36 2.18 2.01 vysoce žáruvzdorný chromo-magnezit, GOST 5381-72 13. Brickové cihly 1700-0,56 0,59 0,70 0,81 - - běžný, GOST 530-80 14. Výrobky 350 900 0,09 0,10 0,13 0,15 0,18 - pěnový diatomit z tepelně izolační pěny, GOST 2694-78 15. Totéž 400 900 0 10 0, 11 0,14 0,16 0,19-16. Diatomitové výrobky 500 900 0,12 0,13 0,19 0,23 0,28 - tepelná izolace, GOST 2694-78 17. Totéž 600 900 0,14 0,15 0,21 0,25 0,30-18. Koberce z minerální vlny 75 100 600 0.05 0.06 0.11 0.15 - - propíchnuté na kovové mřížce, GOST 21880-76 19. Koberce z minerální vlny 125 600 0.05 0.06 0.11 0.16 - - propíchnuté, GOST 21880-76 20. Stejné 150 600 0.05 0.06 0.11 0.16 - - 21. Desky a rohože 50 75 400 0.05 0.07 0.13 - - - zateplování minerální vlny

syntetické pojivo, GOST 9573-82 22. Stejné 125 400 0.05 0.07 0.11 - - - 23. "175 400 0.05 0.07 0.11 - - - 24. Tepelně izolační rohože 150 1100 0, 05 0,06 0,12 0,18 0,24 0,31 vatová kaolinová kompozice, TU 14-8-78-73 25. Stejné 300 1100 0,06 0,07 0,13 0,19 0,25 0,35 26. Výrobky ze skleněných střižových vláken, GOST 10499-78 170 450 0,06 0,07 0,14 - - - 27. Perlit-fosfogelový gel 200 600 0,07 0,08 0,10 0,12 - - výrobky bez hydroizolačního nátěru, GOST 21500-76 28. Stejné 250 600 0.08 0.09 0.11 0.14 - - 29. "300 600 0.08 0.09 0.14 0.16 - - 30. Perlitový cement 250 600 0.07 0.09 0.13 0.16 - - výrobky, GOST 18109-80 31. Stejné 300 600 0.08 0.10 0.14 0.17 - - 32. "350 600 0,09 0,11 0,15 0,18 - - 33. Perlititokeramická látka 250 875 0, 08 0.09 0.12 0.16 0.19 - výrobky, GOST 21521-76 34. Stejné 300 875 0.09 0.10 0.13 0.17 0.20-35 "350 875 0.10 0,11 0,14 0,18 0,21-36. "400 875 0.11 0.12 0.05 0.99 0.22-37 Vápenec-oxid křemičitý 200 600 0.07 0.08 0.10 0.12 - výrobky, GOST 24748-81 38. Výrobky na bázi 120 1200 0.06 0.07 0.10 0.14 0.17 0.21 křemenné vlákno, TU 207-67 39. Savelite produkty, 350 500 0.08 0.09 0.11 - - - GOST 6788-74 40 Stejné 400 500 0.09 0.10 0.12 - - - 41. Sopečné výrobky, 300 600 0.08 0.09 0.11 0.13 - - GOST 10179-74 42. Stejné 350 600 0, 08 0.09 0.11 0.14 - - 43. "400 600 0.09 0.10 0.12 0.12 0.14 - - 44. Pěnové sklo, STU 85-497- 64 200 500 0.08 0.09 0, 13 - - - 45. Asbestos-vermikulit 250 600 0.09 0.11 0.16 0.21 - - desky, GOST 13450-68 46. Stejné 300 600 0.10 0.11 0.16 0.21 - - 47. "350 600 0.10 0.12 0.07 0.22 - - 48. Produkty mullit-křemičitý 350 1160 0.11 0.12 0.15 0.19 0.22 0.29 žáruvzdorná vlákna Tepelně izolační třídy MKRV-Z50, TU 14-8-159-75 49. Diatomitová drť 500 900 0.01 0.03 0.06 0.10 0.13 0.17 žíhaná, TU 36-888-67 600 900 0, 03 0,04 0,09 0,15 0,20 0,25 50. Expandovaný vermikulit, 100 1100 0,07 0,09 0,14 0,20 0,26 0,31 GOST 12865-67 51. Totéž 150 1100 0.08 0.09 0.15 0.21 0.27 0.32 52. "200 1100 0.08 0.10 0.15 0.21 0.27 0.33 53. Asbosurite 600 900 0, 17 0,18 0,21 0,24 - - 54. Azbestová lepenka, GOST 1000 600 0,16 0,18 0,20 0,22 - -

2850-80 1300 Poznámky: 1. Tepelná vodivost žáruvzdorných (poloha 113) a tepelně izolačních (poloha 1454) materiálů s přirozenou vlhkostí při průměrné teplotě ohřevu materiálu v průřezu prvku do 100 ° C by měla být odebrána podle tabulkových údajů, zvýšených o 30 m 10 % 2. Koeficient tepelné vodivosti pro střední teploty je stanoven interpolací. 1,37. Při výpočtu rozložení teploty v tloušťce konstrukce je třeba vzít v úvahu rozdíl v oblastech přenosu tepla a povrchů pro příjem tepla: v kruhovém obrysu, je-li tloušťka stěny větší než 0,1 vnějšího průměru; se čtvercovým nebo obdélníkovým tvarem, pokud je tloušťka stěny větší než 0,1 z délky větší strany; s libovolnou obrysovou čárou, pokud je rozdíl v oblastech přenosu tepla a teplosměnných ploch větší než 10%. 1.38. V žebrových konstrukcích, kdy se vnější povrchy betonových žeber a tepelná izolace shodují, by měla být v betonu vypočítána teplota v průřezu žeber. Pokud by betonové žebra vyčnívaly za vnější povrch tepelné izolace, výpočet teploty betonových žeber by měl být proveden podle metod výpočtu teplotních polí nebo podle příslušných regulačních dokumentů. 1.39. Teplota betonu v průřezech konstrukcí z vytápění během provozu by měla být určena tepelným výpočtem stálého tepelného toku vzhledem k konstrukční teplotě pracovního prostoru nebo vzduchu výrobní místnosti specifikované v návrhu. U venkovních konstrukcí jsou nejvyšší teploty pro topení betonu a vyztužení určeny odhadovanou letní venkovní teplotou, při průměrné maximální venkovní teplotě nejteplejšího měsíce ve stavebním prostoru podle SNiP 2.01.01-82. Vypočítaná teplota by neměla překročit maximální přípustnou teplotu aplikace betonu podle GOST 20910-82 a příslušenství podle tabulky. 17. 1.40. Při výpočtu staticky nedefinovatelných konstrukcí pracujících za podmínek vystavení teplotám je třeba vypočítat tepelnou kalkulaci na vypočtené teplotě pracovního prostoru a na teplotě způsobující maximální úsilí určenou podle pokynů v odstavci 1.10. Při výpočtu největšího úsilí z účinků teploty v konstrukcích mimo vzduch se vypočítá teplota betonu a výztuže z vypočítané zimní venkovní teploty odebrané z venkovní teploty nejchladnějších pěti dnů s bezpečností 0,92 podle SNiP 2.01.01-82. 2. MATERIÁLY PRO BETON A BETONOVÉ KONSTRUKCE BETON 2.1. U betonových a železobetonových konstrukcí určených k práci v podmínkách vystavení vysokým a vysokým teplotám je třeba zajistit: obyčejný beton - těžký beton o průměrné hustotě od 2 200 do 2 500 kg / m3 včetně podle GOST 25192-82; tepelně odolných betonových konstrukcí a tepelně izolačních hustých struktur o průměrné hustotě 900 kg / m3 nebo více podle GOST 20910-82, jejichž složení je uvedeno v tabulce. 9. Tepelně odolný beton o průměrné hustotě do 1100 kg / m 3 včetně by měl být určen především pro nenosné stěny a jako tepelně izolační materiály. Tepelně odolný beton o střední hustotě vyšší než 1100 kg / m 3 by měl být určen pro nosné konstrukce. 2.2. Při navrhování betonových a železobetonových konstrukcí pracujících za podmínek vystavení vysokým a vysokým teplotám by měly být v závislosti na účelu a pracovních podmínkách stanoveny ukazatele kvality betonu, jejichž hlavními jsou: a) třída betonu pro pevnost v tlaku B; b) třída běžného betonu pro axiální pevnost v tahu Bt (přiřazená v případech, kdy je tato charakteristika nejdůležitější a je řízena ve výrobě); c) třída žáruvzdorného betonu při maximální přípustné teplotě podle

GOST 20910-82 (ve všech případech musí být v návrhu uvedeno); d) tepelně odolný beton pro tepelný odpor ve vodě T1 a změny teploty T2 vzduchu (musí být přiřazeny strukturám, které jsou předmětem požadavků na tepelnou odolnost); e) značka vodotěsnosti W (měla by být přiřazena strukturám, které podléhají požadavkům na omezení vodopropustnosti); e) stupeň odolnosti proti chladu F (mělo by být přiřazeno strukturám, které mohou být během výstavby nebo při zastavení topné jednotky vystaveny epizodickým teplotám pod 0 ° C); g) značka průměrné hustoty D (přiřazená konstrukcím, u kterých jsou kromě konstrukčních požadavků kladeny a monitorovány požadavky na tepelnou izolaci při jejich výrobě). 2.3. U betonových a železobetonových konstrukcí navržených k práci v podmínkách systematického vystavení vysokým a vysokým teplotám poskytujeme beton: a) třídy pevnosti v tlaku: obyčejný beton (složení 1 podle tabulky 9) - podle SNiP 2.03.01-84 až 50 včetně ; tepelně odolný beton (složení podle tabulky 9): 2, 3, 6, 7 - B3,5; B5; B7.5; B10; B12.5; B15; B20; B25; B30; B35; B40; 10, 11, 21 - B3, 5; B5; B7.5; B10; B12.5; B15; B20; B25; B30 a B35; 19, 20 - B2; B3.5; B5; B7.5; B10; B12.5; B15; B20; B25; B30; 12, 13, 14, 15 až B2; B2; B5; B7.5; B10; B12.5; B15; B20; 4, 5, 8, 9, 16, 17, 18, 23, 29 až B2; B2; B3.5; B5; B7.5; B10; B12.5; B15; 24, 27, 30 až B2; B2; B3.5; B5; B7.5; B10; 22, 24, 30, 32, 35, 36, 37 - Bl; B1.5; B2; B2; B3.5; B5; 25, 28, 31, 32, 34 - B1; B1.5; B2; B2; B3.5; 26, 33 - B1; B1.5; B2; B2; b) třídy obyčejných betonů s axiální pevností v tahu: (složení 1 podle tabulky 9) Bt 0,8; Bt 1,2; B t 1,6; Bt 2; Bt 2,4; c) tepelně odolné betonové třídy pro tepelnou stabilitu ve výmění tepla vody (složení 2-21, 23 a 29 podle tabulky 9) T 1 5; T 1 10; T 1 15 a T 1 25; ve vzduchové výměně tepla (kompozice 22, 24, 27, 30, 32, 35 až 37 podle tabulky 9) T 2 10; T 2 15; T 2 20 a T 2 25. U betonu jiných kompozic není značka tepelného odporu ve vodě a ve vzduchu změna tepla normována; d) vodotěsné třídy: běžný beton (složení 1) a žáruvzdorný beton (složení 2-21, 23 a 29 podle tabulky 9) W2, W4, W6 a W8. U betonu jiných kompozic není značka na nepropustnosti standardizována; e) stupně studené odolnosti: běžný beton (složení 1) a tepelně odolný beta (složení 2-21, 23 a 29 podle tabulky 9) F15, F25, F35, F50 a F75. U betonu jiných kompozic není značka odolnosti proti mrazu standardizována; e) tepelně odolný beton jakosti podle průměrné hustoty (složení podle tabulky 9): 4 a 8 - D1800; 23 a 29 - D1700, D1600, D1500; 24, 30 - D1400, D1300, D1200; 22, 24, 26, 28, 30, 32, 33 a 36 - D1100; 25, 27, 32, 34, 35 a 37 - D1000; 31 a 32 - D900. U betonu jiných kompozic není průměrná hustota standardizována. Věk betonu, odpovídající jeho třídě a značce, je přiřazen při návrhu na základě skutečného načasování skutečného zatížení s návrhovým zatížením a ohřevem konstrukce, způsoby jejich konstrukce a podmínek kalení. Při absenci těchto údajů se třída a stupeň betonu stanoví ve věku 28 dnů. Hodnota uvolňovací pevnosti betonu v prvcích prefabrikovaných konstrukcí z běžného těžkého betonu je stanovena podle GOST 13015.0-83 a tepelně odolného betonu podle GOST 23521-79. 2.4. Pro betonové a železobetonové konstrukce. určených k práci v podmínkách vystavení vysokým a vysokým teplotám, je nutné zajistit vlastnosti betonu s následujícími požadavky:

a) pro železobetonové konstrukce obyčejného betonu pracující za podmínek vystavení vysokým teplotám by měla být třída betonu pro pevnost v tlaku a axiální napětí podle SNiP 2.03.01-84. U železobetonových konstrukcí z žáruvzdorného betonu pracujícího za vysokých teplot se doporučuje přijmout třídu betonu v pevnosti v tlaku: u prefabrikovaných prvků. ne méně než B7.5 pro monolitické struktury s konstantním ohřevem, C (viz oddíl 1.3): do 500. ne méně než B5 sv. 500. "B7.5 s nárazovými a abrazivními účinky, stejně jako s cyklickým ohřevem, C: až 500. ne méně než B7.5 St. 500." B10 U konstrukcí z předpjatého betonu vyrobených z konvenčního a žáruvzdorného betonu pracujících za zvýšených podmínek a vysokých teplot by měla být třída betonu pro pevnost v tlaku stanovena v závislosti na typu a třídě předpjatých výztuží, jejich průměru a přítomnosti ukotvovacích zařízení podle SNiP 2.03.01-84; b) u betonových a železobetonových konstrukcí pracujících za vysokých teplot: tepelně odolný beton (složení 2-21, 23 a 29 podle tabulky 9) musí mít značku tepelné stability ve výmění tepla vody, ne méně, při vytápění: konstantní. T 1 5 cyklický. T 1 15 cykluje ostré chlazení vzduchem nebo vodou. Tepelně odolné betony T 1 25 (složení 22, 24, 27, 30, 32, 35-37 podle tabulky 9) by měly mít značku tepelného odporu v tepelných výměnách vzduchu, a to i při vytápění: konstantní. T 2 10 cyklický. T 2 20 c) u železobetonových konstrukcí vyrobených z obyčejného (kompozice 1) a žáruvzdorného betonu (složení 221, 23 a 29 podle tabulky 9) nesmí být značky nepropustnosti menší než u: základů, prasnic a jiných konstrukcí, které jsou pod zemí pod hladinou podzemní vody. W4 topení a další konstrukce umístěné nad zemí a vystavené srážení. W8 g) u betonových a železobetonových konstrukcí pracujících za podmínek vystavení vysokým a vysokým teplotám, které mohou být během výstavby nebo při zastavení topné jednotky občas vystaveny teplotám pod 0 ° C za mokrých podmínek, obyčejný beton (složení 1) a tepelně odolný (kompozice 2, 3, 6, 7, 13, 20 a 21 podle tabulky 9) musí mít značku odolnosti vůči mrazu podle SNiP 2.03.01-84. e) Požadavky na konstrukce a výrobky vyrobené z žáruvzdorného betonu určené pro provoz v podmínkách vystavení agresivnímu prostředí a vysoké teplotě by měly být stanoveny v souladu s požadavky SNiP II-28-73, v závislosti na stupni agresivity prostředí a provozních podmínkách. U konstrukcí a výrobků určených k práci v podmínkách vystavení vysokým teplotám a koroznímu prostředí je třeba použít tepelně odolný beton, nejvíce odolný v tomto agresivním prostředí: neutrální a alkalický plyn - tepelně odolný beton na portlandském cementu a struskovém portlandském cementu; kyselinový plyn a v taveninách alkalických kovů - tepelně odolný beton na kapalném skle; e) u konstrukcí pracujících za podmínek vystavení vysokým teplotám a střídavému navlhčení se doporučuje používat obyčejný beton o pevnosti v tlaku nejméně B7,5 a vodotěsnosti alespoň W6 při zahřátí na teplotu 120 ° C a alespoň W8 topení nad 120 ° C C.

Konkrétní počet tříd maximální přípustná složení betonu aplikační teplota 1 portlandský cement, rychle tvrdnoucí portlandský cement, struskový výchozích materiálů pojivo tužidlo jemně mleté ​​aditivní plniva běžného betonu Nehodí se Nehodí žula, dolomit, hustá vápenec, syenit, husté písky žárobetonových 2 3 Stejné stejné, které Stejný Andezit, čedič, diabasa, diorit 3 3 " "Z vysokopecní odpadní strusky 4 9" "Z popela ablace Agloporitovy Z bitvy z jílových cihel 5 8" "Z obsazení w aka, popílku, strusky bojiště hlína cihla hutní porézní (struska pemzy) 6 7 „“ šamotové z popílku, bojové andesitic, bazaltu, cihel, z diabasy, diorit vyčerpané a granulovaná vysokopecní struska 7.července „“ To samé Z skládka doména strusky srpen 8 „“ z vyčerpaného paliva a strusky, granulované vysokopecní struska tufu, bojové hliněné cihly, beton popílku největší třídu pevnosti v tabulce 9 průměrné hustoty betonu přirozenou vlhkost kg / m3 2200-2500 B50 B40 B40 2400 2400 B15 1800 B15 1900 B15 2 000 B40 2400 B40 2400 B15 1800 9. září „“ Z boje hliněných cihel z bojiště hliněných cihel B15 1900 11.října portlandského cementu, časné pevnosti portlandského cementu „Same, a popílku šamotu kusy a z boje výrobků B35 2000 11.prosince portlandského cementu, počáteční pevnost portlandského cementu není Shamotny Chamotte kusy a z bitvy o produkty B35 2000 12 8 Tekuté sklo Samodizpívání Z feromanganové strusky, Z feromanganové strusky, B20 2100

strusky silikomangan silikomangan června 13 Stejné jako silikofluorid sodný, šamotu andesitic, čediče, nefelinickým kejdy diabas samorassypayuschiesya strusky říjen 14 „Sodíkový silikofluorid Fireclay katalyzátorových Refrakterní bloků z IM-2201 odpad bojiště články 15 11“ Nefelinické suspenze Stejné Ze směsi šamot samorassypayuschiesya hrudkovitý nebo bojiště struska výrobky 16 a 13 karborundum „silikofluorid sodný a paušální magnezit žáruvzdorný materiál 17, 12“ Nefelinické kal struska samorassypayuschiesya šamot, katalyzátor výfukových IM-2201 B20 2500 B20 2100 B20 2300 B15 2100 bojiště produkty Stejné B15 2100 18 13 "Same Magnesite" B15 2100 19 13 hlinitanový cement Nehodí se Nehodí se B30 2100 20.prosince Same Same Same z vepřového B30 2800 ferochrom 21 14 " „mullitokorundovaja kusy z bout výrobků B35 2800 22.června Portland nepoužitelné šamotové, z bojového jíl expandovaný perlit Q5 1100 cihla, popílek, ze skládky a granulované vysokopecní strusky katalyzátorem IM-2201 odpad 23.listopadu Ditto Ditto šamotové, katalyzátor keramzitivé s objem B15 1500-1700 IM-2201 stálé hustoty 550-650 kg / m 3 24 10 „“ Totéž keramzitivé sypkým B5 - B10 1100-1400 hustota 350-500 kg / m3 říjen 25 „“ šamotové, od bojové cihel z popílku štěrky, agloporitovaya z vulkanického popela z expandovaného jílu a směsi expandovaného vermikulitu B3 5 26 říjen 1000 „“ stejné expandovaný vermikulit V2,5 27 srpen 1100 Liquid fluorokřemičitan sodný sklo šamotové katalyzátoru ze směsi a keramzit B10 1000 IM-2201 odpad expandovaného vermikulitu srpen 28 stejný stejný stejný expandovaný vermikulit V3,5 1100 29 8 " "Roztažený jíl se sypnou hustotou 550-650 kg / m 3 B15 1500-1700

B5 - B10 1100-1400 srpen 30 Tekuté fluorokřemičitan sodný skla šamotové katalyzátoru s objemovou keramzitivé IM-2201 hustota odpadu 350-500 kg / m 3 srpna 31 Stejné stejný stejný Yves popel štěrkové směsi a expandovaný perlit V3,5 900 32 8 " "Expandovaný perlit B3.5 - B5 900-1100 33 11 Alumina cement Neaplikovatelné Neaplikovatelné Roztažený vermikulit B2.5 1100 34 11 Stejný jako stejný Ze směsi expandované hlíny a B3.5 1000 expandovaného vermikulitu 35 11" " Rozptýlená hlína B5 1000 36 11 " "Ze směsi štěrku a B5 1100 expandovaného perlitu 37 11" " Expandovaný perlit B5 1000 Poznámka. U betonových tříd 8-14 při maximální přípustné teplotě aplikace s tvrdidlem sírofluoridu sodného není dovoleno vystavení páru a vodě bez předehřátí na 800 stupňů. C; betony třídy 6 při maximální přípustné teplotě použití by neměly být vystaveny působení páry.

2.5. Při nerovnoměrném zahřívání betonu nad výškou průřezu konstrukčních prvků, u kterých jsou tlakové napětí v betonu z vlastní hmotnosti a zatížení až do 0,1 MPa, stejně jako konstrukční prvky, při kterých se vyvíjejí úsilí pouze z účinků teploty, je maximální povolená teplota betonu nastavena podle GOST 20910-82. Při vystavení teplotám, které přesahují teploty specifikované v normě GOST 20910-82, je nutné zajistit uspořádání ochranných vrstev (obložení). DOPLŇKOVÉ CHARAKTERISTIKY BETONU 2.6. Vypočítané odolnosti betonu Rb a R bt pro omezení stavy první a druhé skupiny v závislosti na třídě pevnosti v tlaku se berou podle SNiP 2.03.01-84 pro kompozice (viz tabulka 9): 1, 3, 6, 7, 10 15, 19-21 - jako u těžkého betonu; 4, 5, 8, 9, 16-18, 23, 24, 29 a 30 - jako u lehkého betonu na porézním jemném kameni. Vypočítané odpory obyčejného betonu R bt pro mezní stavy první skupiny v závislosti na třídě betonu na pevnosti axiálního napětí (složení 1 podle tabulky 9) jsou odebírány podle SNiP 2.03.01-84. Vypočtený odpor betonu ve vhodných případech by měl být vynásoben koeficientem pracovních podmínek podle SNiP 2.03.01-84. Při výpočtu konstrukčních prvků určených pro provoz za podmínek vystavení vysokým a vysokým teplotám musí být návrhové odpory betonu R b a R b, ser dodatečně vynásobeny koeficientem betonových pracovních podmínek pod kompresí bt a konstrukčními odpory betonu R bt a R bt, na koeficientu pracovních podmínek betonu pod napětím tt. Koeficienty pracovních podmínek betonu v tlaku bt a napětí tt jsou uvedeny v tabulce. 10 v závislosti na teplotě betonu a délce jeho působení. Počty složek betonu Koeficient pro výpočet vytápění podle tabulky. 9 1, 2 3 4-11, 23, 24 12-15, 17, 29, 30 Tabulka 10 Koeficienty betonových pracovních podmínek při kompresi bt a protažení tt, koeficient b při teplotě betonu, C 50 70 100 200 300 500 700 900 1000 1100 Krátkodobý 1.00 0.85 0.90 0.80 0.65 - - - - - bt 1.00 0.85 0.90 0.80 0.50 - - - - - od 1.00 0.65 0,40 0,60 - - - - - - Hydratační krátkodobé 1,00 0,70 0,70 0,60 0,40 - - - - - tt 1,00 0,70 0,70 0,50 0,20 - - - - - od 1,00 0,50 0,30 0,40 - - - - - - zvlhčování Krátkodobé 1,00 0,90 0,80 0,60 0,40 - - - - - b a dlouhotrvající 1.00 0.50 0.20 0.40 - - - - - - vlhkost bt Krátkodobý 1.00 1.00 1.00 0.90 0.80 - - - - - 1.00 1.00 1.00 0,90 0,65 - - - - - tt Krátkodobý 1,00 0,80 0,75 0,65 0,50 - - - - - 1,00 0,80 0,75 0,60 0,35 - - - - - b Krátkodobé 1.00 1.00 0.90 0.80 0.60 - - - - - a dlouhý bt Krátkodobý 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.90 0.60 0.30 0, 20 0.10 1.00 1.00 1.00 1.00 0.70 0.40 0.20 0.06 0.01 - tt Krátkodobé 1.00 0.85 0.80 0.65 0.60 0 50 50 0.20 0.20 - - 1.00 0.85 0.80 0.65 0.40 0.20 0.06 - - - b Krátkodobé 1.00 1.00 1.00 0.90 0, 75 0,50 0,32 0,22 0,18 0,15 a dlouhá bt Krátkodobá 1,00 1,00 1,10 1,20 1,20 1,00 0,75 0,40 0,20-1, 00 0.80 0.80 0.55 0.35 0.15 0.05 0.01 - - tt Krátkodobý 1.00 0.95 0.95 0.80 0.70 0.55 0.45 0.15 - -

16, 18 19, 20, 21 b bt bt bt tt b 1.00 0.70 0.70 0.45 0.25 0.06 - - - - Krátkodobý 1.00 1.10 1.10 1.10 1.00 0.70 0.30 0.10 0.05 - a dlouhodobé Krátkodobé 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.95 0.85 0.65 0.50 0.35 1, 00 0,90 0,90 0,80 0,50 0,05 0,07 0,02 0,01 - krátkodobé 1,00 0,95 0,95 0,80 0,70 0,55 0,45 0, 35 - - 1,00 0,80 0,80 0,70 0,40 0,12 0,02 - - - Krátkodobé 1,00 1,10 1,10 1,10 1,10 1,00 0,70 0,35 0,27 0,20 a dlouhodobé krátkodobé 1,00 0,90 0,80 0,70 0,55 0,45 0,35 0,30 0,25 0,20 1,00 0,90 0, 80 0,70 0,50 0,05 0,10 0,05 0,02 - krátkodobé 1,00 0,65 0,55 0,50 0,45 0,35 0,25 0,10 - - 1,00 0,65 0,55 0,50 0,30 0,12 0,02 - - - krátkodobé 1,00 0,90 0,85 0,70 0,55 0,40 0,33 0,30 0,27 0, 20 a dlouhé Poznámky: 1. Při výpočtu dlouhodobého ohřevu nosných konstrukcí, skalní službu, která není vyšší než 5 let, bt poměr by měl být zvýšena o 15%, ale to by nemělo překročit hodnotu bt vypočtena na krátkodobý ohřev. 2. U konstrukcí, které procházejí cyklickým ohřevem během provozu, by se koeficienty bt a b měly snížit o 15% a koeficient tt by měl být snížen o 20%. 3. Koeficienty bt, tt a b pro střední teploty jsou stanoveny interpolací. 2.7. Počáteční modul pružnosti betonu při stlačení a napětí E b je převzat z tabulky. 11. Koeficient b, který bere v úvahu snížení pružného modulu konvenčního a tepelně odolného betonu během ohřevu, by měl být převzat z tabulky. 10 v závislosti na teplotě betonu. 2.8. Koeficient elasticity v, který charakterizuje elastoplastický stav stlačeného betonu při určování redukované části betonu, jakož i při výpočtu klenutí a kopulí žáruvzdorného betonu, je převzat z tabulky. 12 v závislosti na teplotě a době expozice. Koeficient elasticity v, který charakterizuje stav elastického-plastového betonu stlačené zóny při výpočtu deformací a vložených dílů, je uveden v tabulce. 13 v závislosti na teplotě a době expozice. Počty betonových kompozic podle tabulky. 9 1-3, 6, 7, 13, 20, 21 přírodní kalení 1-3, 6, 7, 20, 21 vystavené tepelnému zpracování při atmosférickém tlaku Tabulka 11 Počáteční moduly pružnosti betonu pod tlakem a napětí jsou E b 10 3 s třídou betonu pro pevnost v tlaku B1 B1,5 B2 B2 2,5 B3,5 B5 B7,5 B10 B12,5 B15 B20 B25 B30 B35 B40 B45 B50 - - - 8,5 86,5 - - - 8, 0 82 9,5 13,0 16,0 96,9 133 163 8,5 11,5 14,5 86,7 117 148 19,0 194 16,0 163 21,0 214 19,0 194 23,0 27, 0 30,0 32,5 34,5 235 275 306 331 352 36 37,5 367 382 39 39 20 20,5 24,0 27,0 29,0 31,0 32,5 34,0 35,0 209 245 275 296 316 332 347 357 31, 32 * 3.7 4.0 4.3 4.5 4.5 - - - - - - - - - - - - 38 40.8 44.0 45.9 51.0 25, 27, 32, 4.2 4.5 4.8 5.0 5.0 5.5 6.3 - - - - - - - - - - 34, 35, 37 ** 43.0 45.9 49, 0 51,0 56,1 64,2 22, 24, 26, 4,3 4,6 4,9 5,5 6,1 6, 9 7,9 8,7 - - - - - - - - -

28, 30, 32, 44,0 10,0 49,7 56,1 62,3 70,7 81,1 88,7 33, 36 *** 24, 30 **** - - 5,8 6, 5 7,2 8,2 9,4 10,3 59 66,3 73,4 83,8 95,4 100,5 23, 29 - - 7,3 8,0 9,0 10,0 11,5 12, 5 75 81,6 91,8 102 117 127 4, 8, 9 - - 8,0 8,6 9,8 11,2 13,0 14,0 81,6 88 100 114 133 143 5, 10-12, 14 - - - 10,0 10,5 11,5 13,0 14,5 16,0 19 102 107 118 133 148 163 - - - - - - - - - 13,2 14,0 135 143 14,7 15,5 150 158 17,0 18,0 173 184 - - - - - - - - - - - - - - 19,5 21,0 22,0 23,0 199 214 224 235 - - - Pozn. Hodnoty v MPa jsou uvedeny nad čárou a pod čárou jsou uvedeny kgf / cm2. * D900; ** D1000; *** D1100; **** D1200-1400. Tabulka 12 Počty betonových kompozic Výpočet pro vytápění v tabulce. 9 1-3 Krátkodobé 6, 10, 11, 24 Krátkodobé 4, 5, 7, 8, 9, 23 Krátkodobé 12-18, 29, 30 Krátkodobé 19-21 Krátkodobé Koeficient elasticity v běžného a tepelně odolného betonu při teplotě betonu C 50 70 100 200 300 600 700 900 1000 0,85 0,65 0,70 0,70 0,65 - - - - 0,30 0,25 0,25 0,25 0,20 0,85 0,80 0, 80 0,75 0,70 0,53 0,32 0,15 0,05 0,28 0,24 0,24 0,22 0,21 0,07 0,03 0,01-0,80 0,70 0,80 0,70 0,65 0,50 - - - 0,26 0,22 0,22 0,21 0,20 0,06 0,70 0,70 0,70 0,65 0,50 0, 35 0,30 0,10-0,24 0,85 0,35 0,20 0,80 0,30 0,20 0,75 0,27 0,20 0,60 0,25 0,06 0,55 0,23 0,02 0,45 0,03-0,35 0,02-0,20 0,01 0,15 - Poznámky: 1. Nad čárou je uveden koeficient elasticity v běžného a tepelně odolného betonu pro krátkodobé vytápění pod černou oh - při delším zahřívání. 2. V tabulce jsou uvedeny hodnoty v pro krátkodobé vytápění, když teplota vzroste o 10 C / h nebo více. Když teplota stoupne o méně než 10 C / h, hodnoty v = a - 0,075 (a - b) (10 - v), kde a a b jsou hodnoty v pro krátkodobé a dlouhodobé vytápění; v - tempo růstu teploty, C / h. 3. Koeficient v pro střední teploty je určen interpolací. 4. Při dlouhodobém zahřátí 50-200 C a průměrné relativní vlhkosti až 40%, hodnota koeficientu v = 0,2. 5. Při prodlouženém zahřátí a smáčení betonu složení 1-3 se hodnoty koeficientu v vynásobí 0,5. 6. V případě biaxiálního namáhání se hodnota koeficientu v vynásobí 1,2, ale nesmí překročit 0,85. 7. Za přítomnosti stlačené výztuže v prvku s "0,7% se hodnota koeficientu v vynásobí hodnotou (1-0,11 '), avšak ne méně než 0,5. Tabulka 13 Číselné údaje Výpočty na vytápění betonu podle tabulky. 9 1-3 Krátkodobé 4-11, 23, 24 Krátkodobé 12-18, 29, 30 Krátkodobé 19-21 Krátkodobé koeficienty v při teplotě betonu, C 50 70 100 200 300 500 700 900 0,45 0,40 0,45 0 45,35 - - - 0,15 0,15 0,15 0,15 0,10 0,45 0,43 0,43 0,40 0,47 0,28 0,20 0,10 0,15 0,15 0,15 0,10 0,09 0,07 0,05 0,04 0,45 0,03 0,03 0,38 0,35 0,28 0,20 0,17 0,07 0,13 0, 13 0,13 0,10 0,03 0,02 - - 0,45 0,43 0,40 0,33 0,30 0,25 0,20 0,15 0,15 0,15 0,13 0, 13 0.10 0.03 0.03 0.02 Poznámky: 1. Nad linii je koeficient v uveden pro krátkodobé vytápění pod čárou - pro

dlouhodobé vytápění. 2. V tabulce jsou uvedeny hodnoty v pro krátkodobé vytápění, když teplota vzroste o 10 C / h nebo více. Když teplota stoupne o méně než 10 C / h, hodnota v = a - 0,075 (a - b) (10 - v); kde a a b jsou hodnoty v pro krátkodobé a dlouhodobé vytápění; v - tempo růstu teploty, C / h. 3. Koeficient v pro střední teploty je určen interpolací. 4. Při prodlouženém zahřátí 50-200 C a průměrné relativní vlhkosti až 40% se hodnota koeficientu v = 0,1. 5. Při prodlouženém zahřátí a smáčení betonu složení 1-3 se hodnoty koeficientu v vynásobí 0,5. 2.9. Koeficient lineární teplotní deformace betonu, bt, v závislosti na teplotě a rychlosti zvýšení teploty by měl být převzat z tabulky. 14. Koeficient bt se určuje při zohlednění teplotního smrštění betonu během jeho krátkodobého a dlouhodobého vytápění. Je-li nutné stanovit teplotní roztažnost betonu při opětovném vystavení teploty po krátkodobém nebo dlouhodobém ohřevu, měla by být ke koeficientu lineární teplotní deformace bt přidána absolutní hodnota koeficientu teplotního smrštění betonu cs pro krátkodobé nebo dlouhodobé vytápění. Srovnání teplotního smrštění betonu podle tabulky. Tabulka č. 14 Čísla betonových směsí podle tabulky. 9 Výpočet pro vytápění 1 Krátkodobý 2, 6 Krátkodobý 3, 7 Krátkodobý 8 Krátkodobý 4, 5, 9-11, 23, 24, Krátkodobý 25 12-18, 27, 29, 30 Krátkodobý 19-21 Krátkodobý 22 Krátkodobý 26 Krátkodobý 28 Krátkodobý 31, 32 Krátkodobý 33 Krátkodobý 34, 35 Krátkodobý 36, 37 Krátkodobý Koeficient lineární teplotní deformace betonu bt 10-6 stupňů. -1 při teplotě C 50 100 200 300 500 700 900 1100 10,0 10,0 9,5 9,0 - - - 4,0 4,5 7,2 7,5 7,5 9,0 9,0 8, 0 7,0 6,0 5,0 - - 3,0 3,5 5,7 5,5 - - 8,5 8,5 7,5 7,0 5,5 4,5 4,0 3,0 3,0 2.5 3.0 5.2 5.5 - - - - 9.0 9.0 8.0 7.0 6.0 6.0 - - 2.0 3.0 5.4 5.3 5, 0 5,0 8,5 8,5 7,5 7,0 5,5 4,5 4,0 3,0 3,0 1,5 2,5 4,9 5,3 4,5 3,5 3,5 3 2 2, 0 5.0 5.0 5.5 6.0 7.0 6.5 6.0 5.0-4.0 0 3.0 4.3 6.0 5.8 5.4 4.5 8, 0 8,0 7,5 6,5 5,5 4,5 4,0 4,0 3,5 3,0 3,0 4,5 5,3 5,2 4,7 3,6 3,1 2,6 2,6 4,0 4,0 4.0 3.5 3.0 2.0 1.0 - - -3.0 0 1.5 1.5 1.0 0 4.3 4.3 3.8 3.3 3.2 2.4 1.6 0.8-0.7 0.3 1.8 2.0 2.2 1.4 0.6 0.6 0.7 5.0 5.0 5.5 5.0 7.0 6.8 6.6 - -4.0 0 3.1 3.3 6.0 6.1 5.9 1.2 1.2 1.3 1.3 1.0-1.2 0.7 0.8 - -7, 8-3,8-1,1 0,7-0,2 0 0,1-3,0-3,0-3,5-4,5-3,0-2,8-3,5-4, 7-8,0-6,5-5,3-5,8-4,5-3,7-4,5-5,7 5,5 5,5 4,5 3,3 3,2 2, 4 1,6 0,8 0,5 2,0-3,0 2,5 2,0-1,5 1,5 1,5-0,8 2,0 1,0-0,7 2, 6 0.6-1.2 1.5 0.4-0.5 0.6-3.7-4.6-0.2-8.6-9.5 Poznámky: 1. Nad čárou je zobrazen lineární koeficient. teplotu th deformace betonu bt 10-6 stupňů. -1 pro krátkodobé vytápění pod hranicí - pro dlouhodobé vytápění. 2. Hodnota koeficientu bt pro krátkodobé vytápění se udává, když teplota stoupne o 10 C / h nebo více. Pro krátkodobé vytápění s nárůstem teploty nižší než 10 C / h by měla být hodnota bt odečtena od 0,075 (a - b) (10 - v), kde a a b jsou hodnoty koeficientů bt pro krátkodobé a dlouhodobé vytápění; v - tempo růstu teploty, C / h.

3. Koeficient bt pro střední teploty je stanoven interpolací. 4. U betonů v kompozici 1 s uhličitanovými drtí (dolomit, vápenec) se koeficient bt zvyšuje o 1 10-6 stupňů. -1. Tabulka 15 Počty betonových kompozic Výpočet pro vytápění v tabulce. 9 1-4 Krátkodobé 5-11, 23, 24, 25 Krátkodobé 12-18, 27, 29, 30 Krátkodobé 19-21 Krátkodobé 22 Krátkodobé 26 Krátkodobé 28 Krátkodobé 31, 32 Krátkodobé 33 Krátkodobé 34, 35 Krátkodobé 36, 37 Krátkodobé koeficienty teplotní smrštění betonu cs 10-6 stupňů. -1 při teplotě C 50 100 200 300 500 700 900 1100 0,0 0,0 0,7 0,7 1,0 - - - - 6,0 5,5 3,0 2,5 0,0 0,5 0,5 0, 9 1.1 1.5 1.4 2.3 3.2 7.0 6.5 6.5 3.5 2.8 2.5 2.4 3.2 4.2 2.0 3.0 3.0 2.5 2, 1,3 1,3 0,8 0,7 0,7 11,0 8,0 5,0 3,7 2,3 1,7 1,4 1,4 1,2 0,5 2,0 1,5 1,3 1,3 1.4 1.6 2.1 2.3 5.5 5.5 3.2 2.6 2.2 2.5 2.5 3.0 3.2 4.0 5.0 4.7 4.2 3, 7 3,6 - - 11,0 9,0 6,7 5,7 4,7 4,6 6,6 7,6 7,1 7,5 5,5 5,3 5,0 6,0 11, 6 11,6 9,1 8,4 6,5 5,3 6,0 7,0 4,0 4,0 4,6 4,1 1,3 1,2 1,0-13,0 10,0 7.0 5.8 2.3 1.9 1.7 3.0 4.0 3.6 3.6 3.1 0.3 0.3 0.0 0.0-12.0.0.0.0.0.0.0.0 1.0, 3 0,9 0,7 10,5 12,0 11,5 11,3 10,7 9,9 10,4 10,7 15,5 15,5 13,3 12,6 12,2 10,8 11,4 11,7 6,3 7,3 7,3 7,1 5,5 4,3 5,0 5,2 11,3 1,7 6,7 10,8 3,2 6,7 10, 3 3,0 5,3 8,4 4,8 5,1 6,1 5,0 6,8 5,2 5,1 6,0 6,0 9,3 10,2 6,2 14,3 15, 2 Poznámky: 1. Nad čárou je uveden součinitel teplotního smrštění betonu cs 10-6 stupňů. -1 pro krátkodobé vytápění pod hranicí - pro dlouhodobé vytápění. 2. Hodnota koeficientu cs pro krátkodobé vytápění se udává, když teplota stoupne o 10 C / h nebo více. Pro krátkodobé vytápění s nárůstem teploty nižší než 10 C / h by měla být hodnota cs přidána k 0,075 (b - a) (10 - v), kde a a b jsou hodnoty koeficientů cs pro krátkodobé a dlouhodobé vytápění; v - tempo růstu teploty, C. 3. Koeficient cs pro střední teploty je stanoven interpolací. 4. Hodnoty koeficientu cs se berou se znaménkem mínus. Pro krátkodobé ohřev se zvyšuje teplota smršťování betonu o 10 C / h nebo více; s prodlouženým ohřevem - v závislosti na účincích teploty během provozu. 2.10. Označte průměrnou hustotu betonu přirozené vlhkosti na stole. 9. Průměrná hustota betonu v suchém stavu při zahřátí nad 100 ° C se snižuje o 150 kgf / m 3. Průměrná hustota železobetonu (při 3%) je o 100 kgf / m 3 větší než průměrná hustota odpovídajícího betonového stavu. 2.11. Při výpočtu železobetonových konstrukcí pro vytrvalost a pro tvorbu prasklin při opakovaném zatížení při podmínkách vystavení teplotám nad 50 ° C by vypočtené odpory běžného betonu měly být násobeny koeficientem pracovních podmínek b1t z tabulky. 16. Při použití tepelně odolného betonu v železobetonových konstrukcích vystavených vysokým teplotám a opakovanému zatížení musí být konstrukční odolnost betonu zvlášť odůvodněna.

Tabulka 16 Koeficient pracovních podmínek pro běžný beton b1t při konkrétní teplotě, opakované zatížení C bez namáčení s proměnným smáčením a sušením 50 0.8 0.7 70 0.6 0.5 90 0.4 0.3 110 0.3 0, 2 Poznámka. Hodnoty b1t pro střední teploty jsou stanoveny interpolací. MONTÁŽ 2.12. Pro vyztužení železobetonových konstrukcí, které pracují při vystavení vysokým a vysokým teplotám, musí být vyztužení provedeno podle SNiP 2.03.01-84. U železobetonových konstrukcí z teplovzdorného betonu při ohřevu výztuže nad 400 ° C je doporučeno poskytnout výztuž výztuže a válcované výrobky z: legované oceli 30XM podle GOST 4543-71; korozivzdorné, žáruvzdorné a žáruvzdorné oceli jakosti 12X13, 20Х13, 08Х17Т, 12Х18Н9Т, 20Х23Н18 a 45Х14Н14В2М podle GOST 5632-72 a GOST 5949-75. Maximální povolená teplota pro použití výztuže a válcované oceli ve železobetonových konstrukcích by měla být převzata z tabulky. Tabulka 17. Maximální přípustná teplota, C, použití vyztužených a válcovaných výrobků Typ a třída vyztužení oceli a válcované oceli ve železobetonových konstrukcích výpočtem pro konstrukční úvahy Třídy vyztužení: 400 450 AI-A a II-A-III, V-III, A-IIIv, A-IV, At-IV, AV, At-V, 450 500 A-VI bez napětí 450 - předpínací 250 - II, BP-II, K-7, K-19 150 - B-I - 450 Válcovaná ocel z oceli třídy VSt3kp2, Vst3Gp5, 400 450 Vst3sp5 a Vst3ps6 Jádrová kotva a válcovaná ocel 500 700 značek: 30ХМ, 12Х13 a 20Х13 20Х23Н18 550 1000 12X18H9T a 45X14H14B2M a 0 8X17T 600 800 Poznámky: 1. Při cyklickém ohřevu by měla být maximální povolená teplota pro použití předpjatého vyztužení o 50 ° C nižší, než je uvedeno v tabulce. 2. Při opakovaném zatížení by maximální přípustná teplota pro předpjatou výztuž neměla překročit 100 ° C a není stlačena - 200 ° C. 3. Při ohřevu vodičů tříd B-I a Bp-I nad 250 ° C by se měl vypočítat odpor, jako u výztuže A-I podle SNiP 2.03.01-84. CHARAKTERISTIKA PROVEDENÍ ARMATURY 2.13. Vypočtené odpory hlavních typů výztuže tyčí a drátů pro mezní stavy první a druhé skupiny, v závislosti na typu a třídě výztuže, se berou podle SNiP 2.03.01-84.

Vypočítaná odolnost výztuže žáruvzdorné oceli pro mezní stavy první a druhé skupiny je převzata z tabulky. 18 a 19, které jsou určeny dělením odpovídajících standardních odporů bezpečnostním faktorem pro výztuhy, které se berou pro omezující stavy do skupin: první. 1,3 sekundy. 1.0 Vypočtená odolnost výztuže ve vhodných případech by měla být vynásobena koeficientem pracovních podmínek výztuže podle SNiP 2.03.01-84. Při výpočtu konstrukčních prvků určených k provozu za podmínek vystavení vysokým a vysokým teplotám musí být návrhové odpory výztuže vynásobeny koeficientem pracovních podmínek výztuže st, které jsou převzaty z tabulky. 20 v závislosti na teplotě ventilu a době trvání jeho ohřevu. Tabulka 18 Výztuž a válcovaná ocel z oceli Standardní pevnosti v tahu R sn a vypočítaná pevnost v tahu pro mezní stavy druhé skupiny R s, ser, MPa (kgf / cm2) Modul pružnosti se předpokládá jako E s 10 4 MPa (kgf / cm 2) 590 (6000) 21 (210) 12H13 410 (4200), 22 (220) 20x13 440 (4500), 22 (220) 20H23N18 195 (2000), 20 (200) 12X18H9T a 08H17T 195 (2000), 20 (200) 45H14N14V2M 315 (3200 ) 20 (200) Tabulka 19 Výpočet odporu výztuže pro mezní stavy první skupiny, MPa (kgf / cm2) Protažení podélné R s příčnou (svorky a ohnuté tyče) R sw komprese R sc 30HM 450 (4600) - 400 (4000) 12H13 325 (3300), 260 (2650), 325 (3300) 20x13 345 (3500), 275 (2800), 345 (3500) 20H23N18 150 (1550), 120 (1250), 150 (1550) 12X18H9T a 08H17T 150 (1550), 120 (1250), 150 (1550) 45H14N14V2M 245 (2500), 195 (2000) 245 (2500) Tabulka 20 Typ a armatura třída žáruvzdorné výztuž a válcované a-i, a-II, VSt3kp2, Vst3Gps5, Vst3sp5, Vst3ps6 BP-I B-II, BP-II, K-7, K-19 AI-I, A-II, BP-I, B-II, K-19, Koeficient st st Koeficienty provozních podmínek armatur, lineární teplotní roztažnost kotvy Výpočet pro vytápění st a s při jeho topné teplotě, C 50-200 300 400 450 500 500 550 600 100 Krátkodobé 1,00 0,95 0,90 0,85 0, 75 0,60 0,45 0,30 1,00 0,85 0,65 0,35 0,15 - - - Krátkodobé 1,00 0,90 0,85 0,60 0,45 0,25 0,12 0,05 1,00 0,80 0,60 0,30 0,10 - - - krátkodobé 1,00 0,85 0,70 0, 50 0,35 0,25 0,15 0,10 1,00 0,75 0,55 0,25 0,05 - - - Krátkodobé a 11,5 12,5 13,0 13,5 13,6 13, 7 13,8 13,9 dlouhé

Vst3sp2, Vst3Gps5, Vst3sp5, Vst3ps6 A-III, A-IIIv, A-IV, A-V At-III, At-IV, Krátkodobé 1.00 1.00 0.95 0.85 0.75 0.60 0, 40 0,30 1,00 0,90 0,75 0,40 0,20 - - - Krátkodobé 1,00 1,00 0,90 0,80 0,65 0,45 0,30 0,20 1, 00 0,85 0,70 0,35 0,15 - - - At-V A-VI st Krátkodobé 1,00 0,85 0,75 0,65 0,55 0,45 0,30 0,20 1, 00 0,80 0,65 0,30 0,10 - - - At-VI Krátkodobé 1,00 0,95 0,85 0,75 0,50 0,35 0,22 0,10 1,00 0,85 0,70 0,35 0,10 - - - A-III, A-IIIb, A-IV, A-V, A-VI, 20, 13, 18, 19, 20, VSt3kp2, VSt3Gps5, Vst3sp5, VSt3ps6, 30HM, 12H13, 20H13, 20H23H18, 12X18H9T, 08H17T, 45H14N14V2M AT-III, IIIB-Am, Am-IV, Ar-V st nerez nerez nerez nerez nerez ss okamžik a prodloužený 12,0 13,0 13,5 14,0 14,2 14,4 14,6 14,8 Krátkodobý 1,00 0,90 0,85 0,78 0,76 0,74 0,72 0, 70 1,00 0,85 0,80 0,25 0,15 0,08 - - krátkodobé a 9,5 10,2 10,7 11,2 11,5 11,8 12,1 12,4 dlouhodobé krátkodobé 1, 00 0,95 0,86 0,80 0,73 0,65 0,53 0,40 1,00 0,93 0,83 0,70 0,45 0,13 - - Krátkodobé a 12,0 12, 6 13,3 14,0 14,3 14,7 15,0 15,3 dlouhodobé krátkodobé 1,00 0,97 0,95 0,92 0,88 0,85 0,81 0,75 1,00 0, 97 0,93 0,77 0,50 0,30 0,18 0,08 Krátkodobé a 10,3 11,3 12,4 13,6 14,1 14,7 15,2 5,7 Doba krátkodobé 1, 00 0,72 0,65 0,62 0,58 0,60 0,57 0,56 1,00 0,72 0,65 0,60 0,58 0,55 0,50 0,40 Krátkodobé a 10, 5 11,1 11,4 11,6 11,8 12,0 12,2 12,4 dlouhodobé krátkodobé 1,00 0,86 0,78 0,72 0,68 0,64 0,60 0,56 1, 00 0,86 0,78 0,70 0,63 0,55 0,43 0,30 Krátký dočasné a 10,5 11,1 11,4 11,6 11,8 12,0 12,2 12,4 dlouhodobé krátkodobé a 1,00 0,90 0,88 0,83 0,80 0,78 0,75 0,73 dlouhé Krátké a dlouhé 1,00 0,96 0,92 0,85 0,78 0,71 0,55 0,40 Poznámky: 1. Koeficient lineární tepelné roztažnosti výztuže se rovná číselné hodnotě vynásobené hodnotou 10-6 stupňů. -1. 2. Při výpočtu dlouhodobého vytápění nosných konstrukcí, jejichž životnost nepřesahuje 5 let, by se koeficient st měl zvýšit o 20%, přičemž jeho hodnota by neměla být vyšší než u krátkodobého vytápění. 3. Koeficienty st, st a s pro střední teploty jsou stanoveny interpolací.

2.14. Modul pružnosti výztuže E s pro hlavní typy výztuže tyčí a drátů se provádí podle SNiP 2.03.01-84 a pro výztuž a válcované výrobky z žáruvzdorné oceli - dle tabulky. 18. Součinitel s, s přihlédnutím ke snížení modulu pružnosti výztuže během ohřevu, by měl být převzat z tabulky. 20 v závislosti na teplotě armatur a válcovaných výrobků. 2.15. Koeficient lineární tepelné roztažnosti armatur by měl být převzat z tabulky. 20. U železobetonových prvků, které mají trhliny v roztažené oblasti, je koeficient tepelné roztažnosti výztuže v betonu stm určen vztahem (49) stm bt st bt kde bt, st jsou koeficienty z tabulky. 14 a 20, v závislosti na teplotě ohřevu betonu na úrovni výztuže a na ohřev výztuže; - koeficient odebraný z tabulky. 21 v závislosti na procentu výztuže profilu s podélnou tažnou výztuží. Poměr momentu M 1 při výpočtu mezního stavu druhé skupiny k času M při výpočtu stavu první skupiny podle limitu M1 Tabulka 21 Koeficient s procento zesílení profilu s podélnou výztuží 0,2 0,4 0,7 1,0 2,0 nebo více M 1, 0,90 0,95 1,00 1,00 1,00 7,7 7,75 0,90 0,95 1,00 1,00 0,5 0,55 0,80 0,90 0,95 1,00 0,2 0,20 0,55 0,70 0,80 0,95 Upozornění. Koeficient pro střední poměry interpolace. M 1 M je určeno 2.16. Při výpočtu odolnosti železobetonových konstrukcí pracujících za podmínek vystavení teplotám vyšším než 50 ° C se koeficient provozních podmínek výztuže odebírá při teplotě topení výztuže C: až 100. 1,00 150 0,80 200 0,65 Pro meziprodukty hodnoty teplotního koeficientu s3t se určují interpolací. 2.17. Při výpočtu zakřivení železobetonových prvků v oblastech s prasklinami v roztažené zóně betonu pracující za vysokých teplot je třeba vzít v úvahu elastické-plastové vlastnosti výztuže. Koeficient elasticity výztuže, který charakterizuje elastoplastické vlastnosti tažné výztuže, by měl být převzat z tabulky. 22 v závislosti na teplotě armatury a délce vytápění. Teplota výztuže, C Koeficient ve výpočtu vytápění krátkodobý dlouhý 50-200 1,0 1,0 300 0,9 0,6 400 0,7 Tabulka 22 Poznámka. Koeficient v s pro střední teploty se odečítá interpolací.

3. VÝPOČET PRVKŮ BETONU A ZVÝŠENÝCH BETONOVÝCH KONSTRUKCÍ V OMEZENÍ STÁTŮ VÝPOČTU PRVNÍ SKUPINY BETONOVÝCH PRVKŮ PRO SÍTÍ 3.1. Výpočet pevnosti prvků betonových konstrukcí vystavených zvýšeným a vysokým teplotám by měl být proveden u úseků kolmých na jejich podélnou osu podle SNiP 2.03.01-84 s ohledem na dodatečné požadavky těchto pravidel a předpisů. Při výpočtu betonových prvků na účinek tlakové síly je třeba vzít v úvahu deformace způsobené nerovnoměrným zahříváním betonu podél výšky průřezu, stanovenou podle pokynů v odstavcích. 1,27-1,31 a 4,16, které je sumarizují excentricitou podélné síly. Pokud deformace z ohřevu snižuje excentricitu podélné síly, nejsou vzaty v úvahu. Bezsměrně stlačené prvky 3.2. Výpočet excentricky komprimované betonové prvky podrobené jednotných a nerovnoměrnému ohřevu úseku úpravu od betonového teploty horké hrany na 400 ° C, musí být provedena z podmínky obecného vzorce (12), SNP 2.03.01-84, ve kterém musí být vypočtena beton odpor R b dále násobené koeficient pracovních podmínek betonu bt, uvedený v tabulce. 10, v závislosti na průměrné teplotě betonu úseku stlačené zóny. Předpokládá se, že koeficient je 1. U pravoúhlých prvků by měla být průřezová plocha stlačené zóny betonu A b určena vzorem (13) SNiP 2.03.01-84. V případě nerovnoměrného ohřevu podél výšky průřezu s teplotou betonu nejohroženějšího okraje o více než 400 ° C by výpočet excentricky stlačených prvků měl být proveden s přihlédnutím k rozdílu pevnosti betonu nad výškou profilu. Cross výška část rozdělena do dvou částí, zahřeje se na teplotu nižší než 400 ° C a testování pevnosti excentricky komprimované betonové prvky s odporem konkrétního natažené zóny musí být provedena z podmínky obecného vzorce (14), SNP 2.03.01-84, přičemž vypočtená beton odpor R bt by měl být navíc vynásoben koeficientem pracovních podmínek betonu tt z tabulky. 10: při zahřátí ze strany stlačené zóny - v závislosti na průměrné teplotě betonu roztažené zóny; při zahřátí ze strany roztažené zóny - v závislosti na teplotě betonu roztažené plochy. Při kontrole pevnosti úseků je třeba vzít v úvahu zatížení v tahu v betonu btt, které je určeno vzorcem (32), způsobené nelineárním rozložením teploty betonu nad výšku průřezu prvku. Nejvyšší teplota betonu ve stlačené zóně průřezu prvků by neměla překročit maximální přípustnou teplotu aplikace betonu specifikovanou v normě GOST 20910-82. Koeficient obsažený ve vzorcích (13) a (14) SNiP 2.03.01-84 je zjištěn pomocí vzorců (19) a (20) stejných norem a pravidel s tím, že moment momentu setrvačnosti se rovná I červenému, který je určen podle požadavků odstavce 1.15. Ve vzorci (22) SNiP 2.03.01-84 by měl být návrhový odpor betonu R b násoben koeficientem betonových pracovních podmínek bt z tabulky. 10, v závislosti na teplotě betonu v těžišti úseku. Koeficient ve vzorci (21) SNiP 2.03.01-84 by měl být určen v závislosti na teplotě betonu v těžišti úseku podle tabulky. 23. Počty betonových kompozic podle tabulky. 9 Tabulka 23 Koeficient u teploty betonu, stupně. C v těžišti úseku 50 100 200 300 500 700 900 1-3 1.2 1.4 1.5 2.0 2.0 - - - 4-11, 23, 24 1.6 1.6 1.8 1.9 6.7 16.0-12-18, 29, 30 1.5 1.5 2.0 8.0 8.0 33.0 - - 19-21 1.2 1.4 1.5 2.0 16.0 25, 0 50,0

Poznámky: 1. Koeficient pro střední teploty je stanoven interpolací. 2. Pokud teplota betonu v těžišti excentrického stlačeného průřezu přesáhne nejvyšší teplotu, pro kterou jsou uvedeny číselné hodnoty, pak se vypočtená část může nechat odebrat s neúplnou výškou, v jejímž těžišti teplota betonu nepřesahuje maximální hodnotu uvedenou v tabulce. Flex prvky 3.3. Ohýbací prvky z betonu vystavené působení teploty mohou být použity pouze v případě, že leží na zemi nebo na speciálním výcviku a výjimečně iv jiných případech za předpokladu, že jsou vypočteny na vlastní hmotnosti a pod nimi je možnost nalézt osoby a vybavení. Výpočet ohýbaných betonových prvků by měl být proveden ze stavu (23) SNiP 2.03.01-84, ve kterém se předpokládá, že koeficient pro betonové směsi 121, 23, 29 (viz tabulka 9) je 1; konstrukční odpor betonu R bt by měl být násoben koeficientem konkrétního pracovního stavu tt přijatým v souladu s pokyny uvedenými v ustanovení 3.2. Je nutné brát v úvahu tahové napětí btt v betonu podle návodu na str. 3.2. Při nerovnoměrné zahřívání část úprava betonovou teplotě horkých ploch nad 400 C secant W pl odolnost by měla být určena ze vzorce (16), SNP 2.03.01-84 přičemž plocha, je statický moment a moment setrvačnosti redukovaného úseku podle instrukcí tvrzení. 1.15. 3.4. Výpočet prvků betonových konstrukcí pro lokální kompresi (drcení) by měl být proveden podle SNiP 2.03.01-84 a dalších pokynů v kapitole 3.16. VÝPOČET ZVÝŠENÝCH BETONOVÝCH PRVKŮ PRO SÍTÍ Výpočet pevnosti úseků, kolmých na podélnou osu prvku 3.5. Výpočet pevnosti průřezů kolmých na podélnou osu prvku při vystavení zvýšené a vysoké teplotě by měl být proveden podle SNiP 2.03.01-84 s přihlédnutím k dodatečným požadavkům odstavců. 3.6-3.9. 3.6. Vypočtená pevnost betonu Rb by měla být provedena s ohledem na koeficient pracovních podmínek betonu bt, stanovený z tabulky. 10: pro prvky obdélníkových a prstencových úseků, stejně jako pro úseky T s polici v protažené zóně - v závislosti na průměrné teplotě betonu ve stlačené zóně úseku; pro úseky I a T s polici ve stlačené zóně - v závislosti na průměrné teplotě betonu samostatně stlačeného žebra zóny a převisy stlačeného police. Průměrná teplota betonu ve stlačené zóně obdélníkových úseků s> R je dovolena podle teploty betonu umístěné ve vzdálenosti 0,2 hodiny od stlačeného povrchu úseku. Je-li x = R h 0 nebo je úsek plně stlačen (x = h), je dovolen koeficient betonových pracovních podmínek bt v závislosti na teplotě betonu umístěné ve vzdálenosti 0,5 x od čelního povrchu komprese. Při výpočtu zatížení by nejvyšší teplota betonu ve stlačené zóně průřezu prvku neměla překročit maximální přípustnou teplotu použití betonu specifikovanou v GOST 20910-82. Polič umístěný v roztažené zóně není při výpočtu zohledněn. Výpočet odporu výztuže R s a R sc by měl být proveden s ohledem na koeficient pracovních podmínek výztuže st, stanovený z tabulky. 20 v závislosti na teplotě příslušného ventilu. Současně by teplota výztuže neměla překročit maximální povolenou teplotu použití výztuže instalované výpočtem (viz tabulka 17). 3.7. Při stanovení hraniční hodnoty relativní výšky stlačené zóny betonu R podle vzorce (25) SNiP 2.03.01-84 by měla být hodnota vypočítána podle vzorce (26) stejných pravidel a pravidel, přičemž koeficient je stejný pro betonové směsi (viz tabulka 9): 1 -3, 6, 7, 10-15, 19 a 21-0,85; 4, 5, 8, 9, 16-18, 23 a 29-0.80. Ve vzorci (25) SNiP 2.03.01-84 pro tepelně odolné armatury uvedené v tabulce. 19, měli bychom vzít sc, u = R s. Pro všechny třídy výztuže je koeficient jeho pracovních podmínek st převzat z tabulky. 20 v závislosti na teplotě ventilu. 3.8. Při určování podmíněné kritické síly N cr podle vzorce (58) SNiP 2.03.01-84, pokyny uvedené v odst. 3.2 a 4.4.

Pokud je výztuž umístěna pouze na jedné ze stran řezů, výpočet N cr podle vzorce (58) SNiP 2.03.01-84, přijměte I s = 0. 3.9. Při výpočtu centrálně roztažených železobetonových prvků nerovnoměrně vyhřívaných podél výšky sekce je pravá část stavu (60) SNiP 2.03.01-84 nahrazena součtem produktů výztužné oblasti umístěnými na každé straně průřezu vypočítaným výztužným odporem R s a koeficientem zesílení provozních podmínek st na stole. 20 v závislosti na teplotě příslušného ventilu. Výpočet pevnosti úseků nakloněných k podélné ose prvku 3.10. Výpočet pevnosti úseků, nakloněných k podélné ose prvku, při vystavení zvýšené a vysoké teplotě, by se měl provádět na základě působení smykové síly a ohybového momentu podle SNiP 2.03.01-84 s přihlédnutím k dodatečným požadavkům odstavců. 3,11-3,15. Výpočet průřezů, nakloněných k podélné ose prvku, působení boční síly 3.11. Při výpočtu železobetonových prvků s příčnou výztuží pro působení příčné síly by měl být dodržen stav vzorce (72) SNiP 2.03.01-84, který zajišťuje pevnost šikmého pásu mezi šikmými trhlinami. Ve vzorcích (72) a (74) SNiP 2.03.01-84 by měl být návrhový odpor betonu R b násoben koeficientem pracovních podmínek betonu bt, který je převzat z tabulky. 10 v závislosti na teplotě betonu v těžišti průřezu. Při výpočtu koeficientu w1 vzorec (73) SNiP 2.03.01-84 se koeficient vypočítá podle vzorce (57), ve kterém jsou koeficienty b a s převzaty z tabulky. 10 a 20 v závislosti na maximální teplotě svorek. Ve vzorci (74) SNiP 2.03.01-84 je koeficient pro betonové směsi (viz tabulka 9): 1-3, 6, 7, 10-15, 19-21 - 0.01 4, 5, 8, 9, 16-18, 23 a 29-0,02 3,12. Výpočet železobetonových prvků se svislou výztuží pro působení příčné síly by měl být proveden ze stavu vzorce (76) SNiP 2.03.01-84, který poskytuje pevnost podél šikmé trhliny podél nejnebezpečnějšího nakloněného úseku. 3.13. Při výpočtu vlivu příčné síly prvků s příčnou výztuží se vypočtená odolnost výztuže R sw navíc vynásobí koeficientem pracovních podmínek výztuže st z tabulky. 20 v závislosti na nejvyšší teplotě příčné výztuže v daném úseku; návrhový odpor betonu R bt se navíc násobí koeficientem betonových pracovních podmínek tt z tabulky. 10 v závislosti na průměrné teplotě betonu stlačené zóny. Průměrná teplota betonu ve stlačené zóně obdélníkového průřezu se dá určit pomocí teploty betonu umístěného ve vzdálenosti 0,2 hodiny od stlačeného povrchu úseku. Koeficient b2 při průměrné teplotě betonu stlačené zóny průřezu by měl být stejný pro betonové směsi (viz tabulka 9): 1-3, 6, 7, 10-15, 19-21: 50-200 ° C. výše. 5,0 4, 5, 8, 9, 16-18, 23 a 29: 50-200 ° C. 1,5 ° C a vyšší. 4.5 Pro teploty mezi 200 a 800 ° C je koeficient b2 určen interpolací. Při vystavení teplotám, které překračují maximální přípustnou teplotu použití výztuže instalované výpočtem (viz tabulka 17), je dovoleno instalovat příčnou výztuž zkrácenou ve výšce části prvku. Minimální přípustná délka svorek musí být nejméně 2/3 h (obrázek 4).

Peklo 4. Schéma šikmé části železobetonového prvku s objímkami zkrácenými ve výšce průřezu s promítáním vypočítané šikmé části prvku s výškou h 0; c 1 - šikmý výstupek část výpočet prvek s konvenčně zkrácenou výšky h u = H W + o velikosti boční síly, vnímané zkrácený svorky a beton v šikmé části se vypočítá podle vzorce h0 hw Qswb 2 B21 f n RBT ttbh0q sw QSW; (50) h 2 1 R bh b2 f n bt tt 0 c 2 h0, (51) q kde q sw - nálezem podle vzorce (81) SNiP 2.03.01-84, ve kterém R sw je vynásoben koeficientem st, převzatým z tabulky. 20 v závislosti na maximální teplotě svorek. Příčný řez prvkem s kratší příčné výztuže musí být kontrolovány podle vzorce (50) bez druhé pravé straně prvku, ve které místo H 0 je uložen podmíněný výšky pracovní profil ohnutý hu prvek rovná délce svorek a tloušťce krycí vrstvy betonu alespoň vytápěné plochy hu = hw + A (viz obrázek 4). Při této zkoušce by měl být navržený betonový odpor R bt násoben koeficientem konkrétních pracovních podmínek tt, který je převzat z tabulky. 10 v závislosti na průměrné teplotě betonu podmíněně stlačené zóny části prvku zkrácené výšky a teplota betonu stlačené zóny je určena z tepelného výpočtu prvku skutečné výšky. Pro vypočítanou příčnou sílu je nejmenší hodnota získaná z výpočtu podle vzorce (50) pro prvek s normální a podmíněnou výškou. 3.14. Když se na základě působení boční síly ohýbaných příčných výztužných prvků bez podmínky obecného vzorce (84) a krátké konzolách stavu (85) SNP 2.03.01-84 betonové konstrukce odpory R bt a Rb musí být dále násobí betonové služby tt koeficientu jednotlivě a bt, určený tabulkou. 10 v závislosti na průměrné teplotě betonu v oblasti komprimované zóny. Koeficient b4 při průměrné teplotě betonu stlačené zóny se považuje za rovný pro betonové směsi (viz tabulka 9): 1, 3, 6, 7, 10-15, 19-21: 50-200 C. 1.5.800 C a vyšší. 3.3 4, 5, 8, 9, 16-18, 23 a 29: 50-200 ° C. 2.2 Koeficient b3 při průměrné teplotě betonu stlačené zóny průřezu je stejný pro betonové směsi (viz tabulka 9): 1, 3, 6, 7, 10-15, 19-21: 50-200 C. 0,6 800 C a výše. 1,3 4, 5, 8, 9, 16-18, 23 a 29: 50 až 200 ° C

800 ° C a více. 0.9 Při teplotách mezi 200 a 800 ° C jsou koeficienty b3 a b4 odebírány interpolací. Výpočet úseků, nakloněných k podélné ose prvku, působení ohybového momentu 3.15. Výpočet vlivu ohybového momentu by měl být proveden z podmínek (88-90) SNiP 2.03.01-84, ve kterých by měl být vypočtený odpor výztuže Rs a R sw násoben koeficientem pracovních podmínek výztuže st z tabulky. 20 v závislosti na nejvyšší teplotě podélné výztuže svorek a ohnutých tyčí. Výpočet lokálního účinku zatížení 3.16. Výpočet pro lokální kompresi (drcení) prvků bez nepřímé výztuže by měl být proveden ze stavu (101) SNiP 2.03.01-84. Koeficient s nerovnoměrným rozložením místního zatížení pod konce nosníků, běhů, propojek pro betonové kompozice 1-21, 23 a 29 (viz tabulka 9) se předpokládá, že činí 0,75. Při stanovení konstrukčního odporu betonu k rozmělnění R b, místo vzorcem (102) SNiP 2.03.01-84 by se konstrukční odpor betonu R b a R bt měl dále vynásobit koeficienty konkrétních pracovních podmínek bt a tt z tabulky. 10 V závislosti na průměrné teplotě betonu je oblast kolapsu. 3.17. Při výpočtu tlačení pomocí vzorců (107) - (109) SNiP 2.03.01-84: konstrukční odpor betonu R bt by měl být násoben koeficientem betonových pracovních podmínek tt z tabulky. 10 v závislosti na průměrné teplotě betonu v testované oblasti; Konstrukční odpor výztuže R sw by měl být proveden tak, jak je uvedeno na str. 3.13. Koeficient by měl být přijat pro konkrétní formulace (viz tabulka 9): 1-3, 6, 7, 10-15, 19-21 - 1.0 4, 5, 8, 9, 16-18, 23 a 29-0, 8 3.18. Při výpočtu oddělení protažené zóny prvku od stavu (110) SNiP 2.03.01-84 by měl být vypočtený odpor výztuže R sw vynásoben koeficientem pracovních podmínek výztuže st z tabulky. 20 v závislosti na nejvyšší teplotě přídavné výztuže A sw. VÝPOČET ZVÝŠENÝCH BETONOVÝCH PRVKŮ ZE STRANA 3.19. Výpočet betonových prvků vytrvalosti když je vystaven teplotě vyšší než 50 ° C by měly být prováděny podle vzorců (120) a (121), SNP 2.03.01-84 podle dalších požadavků: vypočteno odolnost betonu R b a R s jsou násobeny další výztuž do betonu pracovní podmínky koeficienty b1t a ventily s3t, podle pokynů v odstavcích. 2.11 a 2.16; s koeficient redukce výztuže na beton se vynásobí poměrem. Koeficient s se odebírá podle tabulky. 20 v závislosti na teplotě ventilu; koeficient b - podle tabulky. 10 v závislosti na průměrné teplotě betonu v oblasti komprimované zóny. 4. Výpočet železobetonových konstrukcí omezit stav druhé skupiny VÝPOČTU betonových prvků pro vzdělávání trhlin Výpočet trhlin kolmé k podélné ose prvku 4.1. U ohnutých, natažených a excentricky stlačených železobetonových prvků vystavených zvýšeným a vysokým teplotám by měly být síly, které jsou vnímány průřezy normální vůči podélné ose, určeny podle SNiP 2.03.01-84, když jsou vytvořeny trhliny. V tomto případě by konstrukční betonový odpor R bt, ser měl být dodatečně b

vynásobíme součinitelem konkrétních pracovních podmínek tt a modul pružnosti betonu E b - koeficientem b. Koeficienty tt a b jsou převzaty z tabulky. 10 v závislosti na teplotě betonu na úrovni tahové výztuže. 4.2. Výpočet železobetonových prvků vytvořením trhlin na síly způsobené teplotou by měl být prováděn během ohřevu: když se teplota betonu liší o výšku prvku mezi plochami průřezu o více než 30 ° C v prvcích staticky nedefinovatelných struktur a více než 50 ° C v prvcích staticky definovatelných struktur s křivkové rozložení teploty; kdy teplota roztažené výztuže přesahuje 100 ° C v konstrukcích obyčejného betonu a 70 ° C v konstrukcích tepelně odolného betonu; během chlazení po zahřátí, kdy teplota výztuže přesahuje 70 ° C v prvcích staticky nedefinovatelných konstrukcí. Výpočet tvorby trhlin v konstrukčních prvcích je proveden z toho, že tahové zatížení betonu způsobené rozložením teploty, stanovené podle vzorce (32), se rovná nebo je menší než vypočtený betonový odpor R bt, ser vynásobený koeficientem betonových pracovních podmínek tt z tabulky. 10 v závislosti na teplotě vlákna betonu, pro který jsou stanovena napětí. 4.3. Výpočet železobetonových prvků vystavených společnému působení zatížení a teploty na tvorbu trhlin by měl být proveden podle SNiP 2.03.01-84 s následujícími pokyny tohoto odstavce. Ve vzorcích (123) a (125) SNiP 2.03.01-84 se místo Rbt, ser, zadává výraz (R bt, ser tt - btt) a koeficient se určuje vzorcem (57). Koeficienty pracovních podmínek tt, b a s jsou převzaty z tabulky. 10 a 20 v závislosti na teplotě betonu na úrovni tahové výztuže. Během ohřevu z nelineárního rozložení teploty a během chlazení jsou stresy v betonu určovány vzorci (32) a (34). Při výpočtu prvků staticky nedefinovatelných konstrukcí vzorem (124) SNiP 2.03.01-84 je místo M r zaveden výraz M r M t. Hodnota momentu M t způsobená vystavením působení teploty se určuje podle pokynů v odstavci 1.32. Stresy způsobené teplotou mohou být ignorovány, jestliže jejich pozornost zvyšuje odolnost úseku proti prasknutí. Síla předběžné komprese P by měla být určena s přihlédnutím k hlavním a dalším ztrátám předpětí v výztuži podle označení p. Snížená průřezová plocha vyhřívaného prvku A ve vzorcích (132) a (134) SNiP 2.03.01-84 je určena vzorcem (6). 4.4. Moment odporu redukovaného úseku pro extrémně roztažené vlákno, s přihlédnutím k nepružným deformacím betonu pod vlivem teploty, je určen vztahem, kde Wpl 2 0, 292 0, 75 1 2 1 0, 075 1 2 1 bh, (52) bf b hf 1; (53) bh 2 bf b hf 1; (54) bh A s 1; bh (55) A s 1; bh (56) Es; E (57) zde s - je určeno tabulkou. 20 v závislosti na teplotě napínané a stlačené výztuže; b - vzít na stůl. 10 v závislosti na teplotě betonu v úrovni napínané a stlačené výztuže. Při výpočtu prvků se zvýšenou tloušťkou ochranné vrstvy roztažené výztuže a (0,1) se koeficient 1 ve vzorci (55) snižuje o 1-2. h b b

4.5. Výpočet železobetonových prvků pro tvorbu prasklin pod vlivem teploty a opakovaného zatížení by měl být proveden podle SNiP 2.03.01-84 a konstrukční odpor betonu Rb, ser by měl být násoben koeficientem betonových pracovních podmínek b1t z tabulky. 16 v závislosti na teplotě betonu na úrovni tahové výztuže. Maximální normální tahové napětí v betonu způsobené zatížením by mělo být přidáno k tahovému namáhání v důsledku teploty, jak je definováno vzorcem (32). Výpočet tvorby trhlin nakloněných k podélné ose prvku 4.6. Při výpočtu tvorby trhlin nakloněných k podélné ose prvku pod vlivem teploty se vyrábí podle vzorců (141) a (142) SNiP 2.03.01-84, zatímco konstrukční odpory betonu Rb, ser a R bt, ser by měly být násobeny na koeficienty pracovních podmínek betonu, respektive bt a tt, převzaté z tabulky. 10: pro obdélníkové prvky, v závislosti na teplotě betonu v těžišti snížené části; pro prvky úseků I a T, v závislosti na teplotě betonu v rovině spojování stlačených polic se stěnou. Koeficient by měl být použit pro betonové směsi (viz tabulka 9): 1-3, 6, 7, 10-15, 19-21 - 0.01 4, 5, 8, 9, 16-18, 23 a 29-0, 02 4.7. Výpočet prvků pro tvorbu trhlin, nakloněných k jejich podélné ose, působení opakovaného opakovaného zatížení pod vlivem teploty, by měl být proveden podle SNiP 2.03.01-84 s ohledem na dodatečné indikace odstavců. 4.5 a 4.6. VÝPOČET ZAMĚŘENÝCH BETONOVÝCH PRVKŮ V OZNAČOVÁNÍ KŘEMÍK Výpočet otvoru trhliny kolmých na podélnou osu prvku 4.8. U železobetonových prvků z konvenčního betonu při teplotě výztuže do 100 ° C z tepelně odolného betonu při teplotě výztuže do 70 ° C by šířka otvoru trhliny kolmá na podélnou osu prvku crc měla být určena vzorem (144) kapitoly SNiP 2.03.01-84. Při vyšších teplotách vyztužení je třeba vzít v úvahu další otevření trhlin způsobených rozdílem v deformacích betonu a výztuže z vlivu teploty. V tomto případě je ve vzorci (144) hlavy SNiP 2.03.01-84 místo toho zaveden: během ohřevu po ochlazení po zahřátí ls E v s s t; kde Stm je určen vzorcem (49); bt, cs - vzít na stůl. 14 a 15, v závislosti na teplotě armatury a délce vytápění; s a v s - podle tabulky. 20 a 22 v závislosti na teplotě armatur; Dodávám pokyny uvedené v odstavci 4.9. Hodnota s by neměla překročit hodnotu R s, ser pro vyztužení tyčí a 0,8 R s, ser pro vyztužení drátu; zatímco R s, ser je dodatečně vynásoben koeficientem pracovních podmínek výztuže st, který je převzat z tabulky. 20 v závislosti na teplotě ventilu. Při napětí mimo střed s e 0 0,8 h 0 se mohou objevit trhliny v celé výšce úseku. Výpočet trhlin nakloněných k podélné ose prvku 4.9. Šířka otevírání trhlin nakloněných k podélné ose crc v ohybových prvcích s příčnou výztuží při vystavení teplotě by měla být určena vzorem (152) hlavy SNiP 2.03.01-84, ve kterém by modul pružnosti E b a výztuž Es měly být násobeny E s

resp. koeficienty b a s, převzaté z tabulky. 10 a 20 v závislosti na průměrné teplotě příčné výztuže. Koeficient l se při zahřátí rovná: krátkodobě - ​​1,0; dlouhé - 1.5. Při teplotě svorek uprostřed výšky bolestného úseku 100 ° C v prvcích obyčejného betonu a bolesti 70 ° C z tepelně odolného betonu je třeba vzít v úvahu dodatečné zveřejnění šikmých trhlin způsobených rozdílem teplotních deformací betonu a výztuže ve výši (st - bt) tws, kde bt a st - koeficienty teplotních deformací betonu a výztuže při teplotě svorky; t w - ve středu výšky sekce; s je vzdálenost mezi svorkami. VÝPOČET ZVÝŠENÝCH BETONOVÝCH PRVKŮ NA ZÁVĚSÍCH 4.10. Výpočet železobetonových prvků pro uzavření trhliny při vystavení teplotě se provádí podle SNiP 2.03.01-84, přičemž: konstrukční odpor výztuže R s, ser by měl být navíc vynásoben koeficientem pracovních podmínek výztuže st z tabulky. 20 v závislosti na teplotě ventilu; před-kompresní síla P musí být brána v úvahu hlavní a dodatečné předpětí při vyztužení podle pokynů na str. 1.21. Napínací napětí v vyztužení a stlačení v betonu by měla být určena působením konstantních, dlouhodobých a krátkodobých zatížení a namáhání z dlouhodobého a krátkodobého vytápění. VÝPOČET PRVKŮ ZBRANÝCH BETONOVÝCH KONSTRUKCÍ PRO DEFORMACI 4.11. Deformace (průhyby, rotační úhly) prvků železobetonových konstrukcí vystavených vysokým a vysokým teplotám by měly být vypočteny podle SNiP 2.03.01-84 s přihlédnutím k dodatečným požadavkům odstavců. 4,12-4,16. Stanovení zakřivení železobetonových prvků v oblastech bez trhliny v tahové zóně 4.12. Určení zakřivení ohybových, excentricky stlačených a excentrických napnutých prvků pomocí vzorců (155) - (159) SNiP 2.03.01-84 v oblastech, kde nejsou vytvořeny žádné trhliny kolmé k podélné ose prvku, by mělo být provedeno s přihlédnutím k následujícím pokynům. 1 Při stanovení zakřivení r a 1 podle vzorce (156) SNiP 2.03.01-84: 1 r 2 je koeficient b2, při zohlednění vlivu dlouhodobého tečení betonu, při výpočtu dlouhodobého vytápění odebrán ze stolu. 24 v závislosti na typu betonu a průměrné teplotě betonu ve stlačené zóně průřezu (viz § 4.13); koeficient b1 se odebírá podle pokynů v odstavci 1.15; je moment setrvačnosti redukovaného úseku I červeně stanoven podle pokynů v odstavci 1.15, přičemž ve vzorci (1) jsou hodnoty v pro krátkodobé vytápění v závislosti na rychlosti nárůstu teploty a pro dlouhodobé vytápění jako při krátkodobém ohřevu s nárůstem teploty o 10 C / h nebo více. Ve vzorci (159) SNiP 2.03.01-84 by měl být modul pružnosti výztuže Es vynásoben koeficientem z tabulky. 20 v závislosti na teplotě ventilu.

Tabulka 24 Koeficient b2 s přihlédnutím k vlivu dlouhodobého tečení betonu na počet betonových kompozic podle tabulky. 9 deformací prvku bez trhlin s průměrnou teplotou betonu stlačené zóny průřezu, C 50 70 100 200 300 500 500 600 700 800 1-3 3,0 4,0 3,5 4,0 4,0 - - - - - - 4-11, 23, 24 3,0 4,0 3,5 3,5 3,5 5,0 7,0 8,0 10,0-12-18, 29, 30 3,5 4,5 4,0 4,0 8.0 11.0 15.0 20.0 - - 19-21 3.0 3.0 3.0 3.0 3.5 7.0 10.0 13.0 16.0 20.0 Poznámky: 1 V tabulce jsou uvedeny hodnoty koeficientu b2 pro dlouhodobé vytápění. 2. Pro krátkodobé vytápění a krátkodobé zatížení je koeficient b2 = 1. 3. Hodnota koeficientu b2 pro střední teploty se odečítá interpolací. 4. Za přítomnosti stlačené výztuže v prvku s hodnotou 0,7% se hodnota koeficientu b2 vynásobí (1-0,11 '), ale je přijata nejméně 0,6. 5. V biaxiálním namáhaném stavu se hodnota koeficientu b2 násobí hodnotou 0,8. 6. Při alternativním navlhčování by měly být hodnoty b2 vynásobeny hodnotou 1,2. Určení zakřivení železobetonových prvků v oblastech s prasklinami v tahové zóně 4.13. V oblastech, kde se v roztažené zóně vytvářejí trhliny kolmé k podélné ose prvku, zakřivení ohybových, excentricky stlačených a excentricky roztažených obdélníkových částí ve tvaru písmene T a I (v krabici) e 0 0,8 h 0 jsou určena vzorcem 160) SNiP 2.03.01-84 s následujícími směry: modul pružnosti betonu E b by měl být vynásoben faktorem b z tabulky. 10 v závislosti na průměrné teplotě betonu stlačené zóny; konstrukční odpor betonu R b, ser by měl být násoben koeficientem betonových pracovních podmínek bt z tabulky. 10 v závislosti na průměrné teplotě betonu stlačené zóny; koeficient v by měl být odebrán podle tabulky. 13 v závislosti na průměrné teplotě betonu zóny stlačeného pásma. Průměrná teplota betonu stlačené zóny průřezu je povolena: u obdélníkových částí teploty betonu ve vzdálenosti 0,2 hodiny od okraje stlačeného okraje sekce; pro tee a I-průřezy o průměrné teplotě betonu stlačeného police. Modul pružnosti výztuže E s by měl být vynásoben koeficientem s a koeficientem v s převzatým z tabulky. 20 a 22 v závislosti na teplotě napnutého výztuže. Konstrukční odpor betonu R bt, ser by měl být násoben koeficientem konkrétních pracovních podmínek tt, který je převzat z tabulky. 10 v závislosti na teplotě betonu na úrovni tahové výztuže. Koeficient s je určen vzorem (167) SNiP 2.03.01-84, přičemž koeficient ls je podle tabulky. 36 SNiP 2.03.01-84: při výpočtu pro krátkodobé vytápění, jako u krátkého zatížení; při výpočtu dlouhodobého vytápění - jako při dlouhodobém zatížení. W pl se vypočítá podle pokynů v bodě 4.4. Předpokládá se, že koeficient b je: u tříd odolných vůči teplu odolných betonu nad B7.5. 0,9 u tepelně odolných betonových tříd B7,5 a nižších. 0,7 pro konstrukce z tepelně odolných betonů, počítáno na účinek opakovaných opakovaných zatížení pod vlivem teploty, bez ohledu na typ a třídu betonu. 1 Ve vzorcích (161) a (164) SNiP 2.03.01-84 by koeficient měl být stanoven pomocí vzorce (57), ve kterém je koeficient s převzat z tabulky. 20 v závislosti na teplotě napínané výztuže a koeficientu b - podle tabulky. 10 v závislosti na průměrné teplotě betonu stlačené zóny a ve vzorci (161) je koeficient 1,8.

při teplotě vyztužení až do 100 ° C při alternativním namočení betonu a nad 100 ° C se zvyšuje o 5 mm a je nejméně 1,5 násobkem průměru výztuže. U konstrukcí z tepelně odolného betonu musí být tloušťka ochranné vrstvy betonu pro vyztužení, bez ohledu na její typ, poskytnuta více, než je specifikováno v SNiP 2.03.01-84: při teplotě výztuže C: Až 200. o 5 mm Sv. 200. o 10 mm, přičemž minimální tloušťka ochranná vrstva betonu by měla být při teplotě výztuže C: Až 100. 1,5d St 100 až 300. 2d "300. 2,5d 5.4 Tloušťka ochranné vrstvy betonu na koncích předpjatých prvků z běžného a žáruvzdorného betonu přes délku přenosové zóny zatížení při teplotě výztuže do 100 ° C by nemělo být menší než: d Pro výztuž tyčí A-IV a A-IIIκ, jakož i pro výztužná lana - 2d pro vyztužení tyčí A-V a A-VI - 3d a při vyšších teplotách by měla být zvýšena o 0,5 průměru ukotvené výztuže. 5.5 U prvků konvenčního a tepelně odolného betonu s předpjatou podélnou výztuží napnutou na betonu při teplotě výztuže do 100 ° C je vzdálenost od povrchu kanálu k povrchu kanálu nebo tloušťka ochranné vrstvy betonu v místě předpínané výztuže v drážkách nebo vně prvku P 2.03.01-84 a při vyšší teplotě výztuže - zvýšení o 10 mm. 5.6. V dutých prvcích prstencového nebo skříňového průřezu musí být při vystavení zvýšené a vysoké teplotě vzdálenost od tyčí podélné výztuže k vnitřnímu povrchu betonu splněna požadavky bodu 5.3. OCHRANA NEDOSTATEČNÉ ARMATURY 5.7. Při určování délky ukotvení výztuže l podle vzorce (186) by SNiP 2.03.01-84 při vystavení zvýšené a vysoké teplotě R s měl být násoben koeficientem pracovních podmínek výztuže st z tabulky. 20 v závislosti na teplotě ventilu; R b by měl být násoben koeficientem pracovních podmínek betonu bt, který byl převzat z tabulky. 10 v závislosti na teplotě betonu na úrovni výztuže. Při alternativním namočení betonu a při teplotě vyztužení vyšší než 200 ° C by měla být hodnota ll zvýšena o 20%; Je třeba zajistit svaření nejméně dvou příčných tyčí na každou napnutou podélnou tyč. DLOUHODOBÉ ZLEPŠENÍ PRVKŮ 5.8. Podélná výztuž a minimální plocha průřezu podélné výztuže u železobetonových prvků vyrobených z tepelně odolného betonu by měla být odebrána podle SNiP 2.03.01-84. Průměr podélné pracovní výztuže by neměl překročit při teplotě výztuže, C: Až 100 včetně. 28 mm Sv. 100 až 200. 25 " 200 "300. 20" "300" 400. 16 " 400. 12 "PŘEVODOVÉ PRVKY 5.9 Příčné vyztužení železobetonových prvků z tepelně odolného betonu by mělo být provedeno podle SNiP 2.03.01-84 V závislosti na teplotě výztuže by měl být průměr ohnutých tyčí odebrán tak, jak je popsáno v kapitole 5.8 SVAŘOVÁNÍ PŘIPOJENÍ ÚDAJŮ O HŘEBÁCH A HYPOTÁCH 5.10.

podle SNiP 2.03.01-84. Délka obtoku (překrytí) l výztuže v pracovním směru nesmí být menší než hodnota l určená s přihlédnutím k požadavkům bodu 5.7. Průměr spojených tyčí výztuže periodického profilu by neměl přesáhnout 28 mm a hladká výztuž - 20 mm. Kolejové spoje bez svařování nejsou povolené při cyklickém ohřevu a při konstantním zahřívání napínané výztuže nad 100 C. PŘIPOJENÍ PRVKŮ MONTÁŽNÍCH KONSTRUKCÍ 5.11. Spoje prvků prefabrikovaných konstrukcí z tepelně odolného betonu musí odpovídat SNiP 2.03.01-84. Svařované kování musí být provedeno s ohledem na postup svařovacích tyčí na desky. Za prvé, tyče musí být svařeny na jedné straně spoje a po ochlazení podšívky na druhé straně. Spáry mezi stěnovými panely tepelně odolného betonu by měly být na řešení opatřeny instalací betonového nosníku o rozměrech 5x5 cm (obr. 5, a). U kloubů panelů, které překrývají pracovní prostor tepelné jednotky, by měla být betonová tyč instalována z roztoku z méně ohřáté strany ploutví (obr. 5, b). Prostor mezi okraji spojených zavěšených panelů s konzolovými výstupky desky by měl být vyplněn izolačním materiálem (obr. 5, c). Spoje mezi panely světlého tepelně odolného betonu by měly být naplněny roztokem pevnosti v tlaku, nižší pevností betonového ostění. Značka řešení není nižší než M15. Podélné koncové plochy panelů by měly mít drážky nebo úkosy, které by vedly k pádu roztoku (obr. 6, g, d, e, g). Tloušťka spoje mezi prefabrikovanými prvky tepelných jednotek musí být odebrána nejméně 20 mm. Peklo 5. Klouby prvků prefabrikovaných konstrukcí z tepelně odolného betonu a - spojení žebrovaných panelů ve stěnách; b - spojování žebrovaných panelů v povlacích; v - spojení žebrovaných panelů s konzolovými výčnělky; g - spoj dvouvrstvých panelů; e - spojování panelů s ohraničujícími výztužnými klecemi; e - spojovací panely s hraničním rámem z těžkého žáruvzdorného betonu; W - spoj lehkých tepelně odolných betonových desek; 1 - těžký žáruvzdorný beton; 2 - výztužná klec; 3 - lehký tepelně odolný beton s D 1100 a méně; 4 - tyč s průřezem 5x5 cm těžkého žáruvzdorného betonu; 5 - prut o průměru 6 mm; 6 - tepelně odolné řešení; 7 - roh tuhosti panelu; 8 - tepelně odolný lehký beton s D 1200 a více; 9 - kotva; 10 - izolační vrstva o tloušťce 1020 mm; Plech 11; 12- zadní podložka 5.12. Spojení výztuže v prefabrikovaných prvcích z tepelně odolného betonu je povoleno

procházet hraničícími rohy, talířovými deskami nebo překrýváním výztuže (obr. 6). U kloubů panelů, které přenášejí síly z výztuže přes šátku na talířovou desku s excentricitou, musí být zajištěny kotvy z výztuže periodického profilu. Délka kotevních tyčí, přivařených k desce ve značce nebo překrytí, musí být nejméně l, určená podle pokynů v odstavci 5.7. Pokud je požadovaná vypočítaná délka kotvy obtížně odolná kvůli teplotě překračující maximální přípustnou teplotu pro použití kování instalovaného výpočtem (viz tabulka 17), je dovoleno snížit délku kotev s povinným svařováním na jejich koncích. (obr. 7). Peklo 6. výztužné spoje ve spojích prvků prefabrikovaných konstrukcí z tepelně odolného betonu a - překrytí spoje s kovovou podšívkou z ocelových plechů; b - tupý spoj podle GOST 19292-75; in - tupý spoj podle GOST 14098-68; d - překrývající se spojení Sakra. 7. Detail spoje výztuže čtyř panelů z tepelně odolného železobetonu 1 - vyztužení; 2 - šátek; 3 - talířová deska; 4 - svařování; 5 - výztužná kotva; 6 - kotevní šňůra; 7 - kotevní deska

SEPARÁTNÍ KONSTRUKČNÍ POŽADAVKY 5.13. Šířka smrštitelného švu b v závislosti na vzdálenosti mezi švy l by měla být určena vztahem b = t l (64) Relativní prodloužení osy prvku t by mělo být vypočítáno v závislosti na typu konstrukce a druhu vytápění podle pokynů v odstavcích. 1,27-1,30. Šířka smyčitelného švu vypočítaného podle vzorce (64) by měla být zvýšena o 30%, pokud se šve naplní roztokem azbestu-vermikulitu, kaolínovou vlnou nebo šňůrkou azbestu namočeným v ílovém roztoku (obrázek 8, a). Teplotně smrštitelné spoje v betonu a železobetonových konstrukcích by měly být šířeny nejméně 20 mm. Pokud se tlak v pracovním prostoru topné jednotky nepřesáhne atmosférickému tlaku, musí být k smršťování smrštitelné spáry rozšířeno pro montáž betonového nosníku (obr. 8, b). Tyč by měla být instalována suchá bez roztoku. Mezi lištou a méně vyhřívaným povrchem by měl být šev vyplněn snadno deformovatelným tepelně izolačním materiálem (obr. 8, b). V pecích, kde je požadována těsnost pracovního prostoru, by měl být z vnějšího povrchu zajištěn kompenzátor v tepelně smrštitelném švu (obr. 8, c). Peklo 8. teplotní švy v konstrukcích vyrobených z tepelně odolného betonu a - švu plněné azbestovým šňůrem; b - to samé, s betonovou tyčí; ve stejném případě s kovovým kompenzátorem; 1 - šňůra azbestu navlhčená v ílovitém roztoku; 2 - betonový blok; 3 - kompenzátor; 4 - ocelová tyč o průměru 6 mm 5.14. Pro organizovaný vývoj smršťovacích prasklin v betonu by měly být na straně pracovního prostoru topné jednotky umístěny smršťovací spoje. Švy 2-3 mm široké a hloubka rovnající se 1/10 výšky sekce, avšak nejméně 20 mm, by měly být umístěny ve dvou vzájemně kolmých směrech (obr. 9, b) o rozměrech 60 až 90 cm. 5.15. Úsilí v důsledku nerovnoměrného ohřevu betonu nad výškou průřezu prvku je možné snížit: nastavením dilatačních spár v ohřívanější stlačené oblasti betonu (obr. 9, a). Expanzní spáry o šířce 2-5 mm by měly být umístěny v rozmezí 60-90 cm do hloubky nejvýše 0,5 výšky průřezu prvku ve směru kolmém na působení tlakových sil působením teploty; zvýšením teploty protažené výztuže umístěné na méně ohřáté betonové ploše zvýšením tloušťky ochranné vrstvy betonu nebo pomocí vnější izolace. 5.16. U železobetonových konstrukcí vyrobených z tepelně odolného betonu pro vnímání tahových sil se zpravidla na méně ohřátou plochu průřezu prvku instaluje výztuž. Pokud v konstrukcích z nákladu vznikají tahové síly ze strany více ohřáté plochy průřezu prvku, pak výztuž může vnímat síly v tahu při teplotě nepřesahující maximální přípustnou teplotu použití výztuže instalované výpočtem (viz tabulka 17).

Peklo 9. Švy na straně vyhřívané plochy v konstrukcích z tepelně odolného betonu jsou kompenzační; b - smrštění; 1 - dilatační kloub 2 - 5 mm široký; 2 - smršťovací švy s hloubkou 0,1 h f a šířkou 2-3 mm zatraceně. 10. Návrh ohýbaného betonového prvku, ohřátý na teplotu vyšší než 400 ° C ze strany protažené zóny 1 - těžký, tepelně odolný beton; 2 - tepelně izolační vrstva lehkého teplem odolného betonu; 3 - oka žáruvzdorné oceli o průměru 4 mm; 4 - podélná pracovní armatura

Pro snížení teploty výztuže je povoleno zvýšit tloušťku ochranné vrstvy betonu na horní straně průřezu prvku na 6 průměrů podélné výztuže nebo zajistit tepelnou izolaci ze světlého žáruvzdorného betonu. Na hranici betonu různých typů je nutné instalovat konstrukční armatury z nerezavějící oceli o průměru nejvýše 4 mm, které by měly být přivařeny ke svorkám (obr. 10). Teplota ohřevu konstrukční výztuže by neměla překročit maximální povolenou teplotu pro použití konstrukčních výztuh uvedených v tabulce. 17. 5.17. Ložiskové a nenosné konstrukce tepelných jednotek by měly být vyrobeny z prefabrikovaných monovrstvových nebo vícevrstvých prvků. Prefabrikované uzavírací konstrukce jsou zpravidla opatřeny bloky, deskami a panely. V dvouvrstvých panelech z různých typů žáruvzdorného betonu lze z tepelné izolace lehce tepelně odolného betonu zajistit jak ze strany pracovního prostoru, tak z vnější strany tepelné jednotky. Pro zlepšení společného provozu jednotlivých vrstev betonu je umožněno instalace konstrukčních výztuží nebo kotev. Kotva by měla jít do každého spáru betonu do hloubky nejméně 50 mm. Pokud v oblasti spojů jednotlivých betonových vrstev teplota přesahuje maximální přípustnou teplotu pro použití konstrukčních výztuh uvedených v tabulce. 17, pak pro posílení spojení mezi hroty je povoleno uspořádat výstupky nebo konkrétní klíče. V žebrovaných panelech by měla být deska a žebra vyrobena z těžkého nebo lehkého konstrukčního žáruvzdorného betonu (viz obr. 9, b). Na místech, kde jsou žebra se spárou desky, je nutné zajistit paty. Mezi žebry na méně ohřáté straně je třeba umístit tepelnou izolaci lehkého tepelně odolného betonu nebo tepelně izolačních materiálů. Výstužné klece by měly být umístěny v žebroch panelu, který by měl být vložen do betonu desky nejméně 50 mm. Pokud je nutné snížit teplotu pracovní výztuže instalované v žebrotech, mohou se lišty vyčnívat za vnější povrch tepelné izolace. Deska panelu by měla být vyztužena konstruktivní svařovanou drátěnou síťí výztuže o průměru nejvýše 4 mm s roztečí prutů nejméně 100 mm. Teplota ohřevu svařované sítě by neměla překročit maximální přípustnou teplotu použití konstrukční výztuže uvedené v tabulce. 17. Pokud teplota topení desky panelu překročí maximální přípustnou teplotu při použití konstrukčního výztuže, nesmí být deska posílena. Lehký, tepelně odolný beton a efektivní tepelně izolační materiály by měly být k dispozici pro nenáročné lehké uzavírací konstrukce tepelných jednotek. Ve dvouvrstvých panelech na kovovém plechu by měl být lehký, tepelně odolný beton upevněn kotvami přivařenými k plechu (obr. 11, a). Kotvy musí být vyrobeny z prutů o průměru 6-10 mm nebo 3x20 mm. Délka kotvy by měla být alespoň polovinu tloušťky obložení a vzdálenost mezi nimi nesmí být větší než 250 mm. Kovový plech o tloušťce nejméně 3 mm musí mít ohnuté okraje nebo rohy svařené "na peří" podél obrysu. U panelů s hraničním rámem obdélníkového nebo lichoběžníkového průřezu by měla být žebra vyrobena z těžkého nebo lehkého konstrukčního žáruvzdorného betonu a prostor mezi žebry by měl být naplněn tepelně izolačním lehkým tepelně odolným betonem. Žebra by měly být vyztuženy plochými rámy umístěnými na méně ohřáté straně (obr. 11, b). U panelů s ohraničující výstužnou klecí by měla být svařovaná konstrukce umístěna po obvodu panelu na méně ohřáté straně (obr. 11, c). Upevnění panelů k rámu by mělo být přišroubováno nebo přivařeno, aby se panely při zahřátí mohly volně pohybovat. Při konstrukci tepelných jednotek monolitického železobetonu na straně pracovního prostoru v rozích spojů stěn, stejně jako stěny s povlakem a překrýváním by měly být pro patu zajištěny. Pokud je teplota pracovního prostoru tepelných jednotek vyšší než 800 ° C, měla by být uzavřená konstrukce s cílem zvýšit její tepelný odpor řešit vícevrstevnými vrstvami s účinnou tepelnou izolací (obr. 11, g). Vícevrstvý nosič nebo samonosná konstrukce na straně pracovního prostoru by měla mít obkladovou desku vyrobenou z tepelně odolného betonu, na chladné straně nosnou základnu ve formě železobetonové desky nebo plechu s rozevřenými rohy a mezi nimi tepelně izolační vrstvu a vláknité žáruvzdorné materiály

použití v teplotních zónách části konstrukce, kde není možné použít levnější a méně vzácné materiály, například desky nebo rohože z minerální vlny. Pro zajištění spolehlivého spojení vrstev ložisek a obložení vícevrstvého obložení se doporučuje použít prostorové kotvy ve formě vzájemně propojených křížově tvarovaných zakřivených tyčí uspořádaných kolmo k výztužné síti (obr. 12). Peklo 11. Návrh lehkých žáruvzdorných betonových panelů a - dvouvrstvý panel na kovovém plechu; b - panel s hraničním rámem těžkého žáruvzdorného betonu; v panelu s ohraničující výstužnou klecí; d - panel s ocelovými kotvami a účinnou tepelnou izolací; 1 - úhel tuhosti panelu; 2 - kovový plech; 3 - kotva; 4 - lehký tepelně odolný beton s D 1100 a méně; 5 - světelná odolnost vůči teplu s D 1200 a více; 6 - ohraničující rám těžkého žáruvzdorného betonu; 7 - výztužná klec; 8 - účinná tepelná izolace; 9 - smršťovací švy; 10 - podložka

Peklo 12. Prostorová kotva ve vícevrstvé konstrukci panelu se železobetonovou základní deskou 1 - prostorová kotva; 2 - železobetonová deska; 3 - izolace z minerální vlny; 4-desková izolace; 5 - výztužná síť; 6 - obložení žáruvzdorného betonu Prostorové kotvy jsou namontovány ve švů izolace desky a minerální vlny. Vzdálenost mezi kotvami se doporučuje v rozmezí 0,7-1 m a vzdálenost od okrajů panelu k středu prostorové kotvy je násobkem velikosti izolačních desek a rovná se polovině vzdálenosti mezi kotvami. Deska žáruvzdorného betonu, upevněná kotvami, působením vlastní hmotnosti v horizontální poloze panelu, bude fungovat jako systém dvou konzol s maximálními hodnotami tahových sil v úsecích pod prostorovými kotvami, kde jsou v prostorové kotvě umístěna lokální výztužná oka pro zvýšení kotevní plochy. Obkladová deska z teplem odolného betonu v rozšířených montážních prvcích je řezána švy 2 mm širokými do jednotlivých částí, takže každá samostatná monolitická část betonového ostění je připevněna k základně panelu čtyřmi nebo dvěma kotvami. 5.18. Konstrukce, které překrývají pracovní prostor tepelné jednotky, mohou být na stěnách volně uloženy, zavěšeny nebo monoliticky spojeny se stěnami. U nátěrů s rozměry větším než 4 m by měly být přednostně poskytovány závěsné nosníky, desky a panely. Schéma konstrukce zavěšené konstrukce by se mělo považovat za konstrukci s dvojitým konzolovým nosníkem a vývoj tahových napětí v betonu na straně ohřívaného povrchu by neměl být povolen. Závěsné konstrukce by neměly přejímat žádné vnější zatížení, s výjimkou vlastní hmotnosti, a neměly by být mosty nebo podlahy pro pěší pracovníky. Klenby a klenby musí mít zvedací rameno alespoň 1/12 jasného letu. Klenby a klenby s plochým horním povrchem na patě by měly mít vyrovnávací švy o šířce 20 až 40 mm do hloubky rovnající se výšce průřezu hradu (obr. 13). Je třeba zajistit vyplnění švu pomocí snadno deformovatelného materiálu a malování paty tenkou vrstvou asfaltového laku. U axiálních pinií v takových kopulích a obloucích je dovoleno vzít oblouk kruhu protažený středem paty a střed výšky sekce ve středu rozpětí.

Peklo 13. Konstrukce kupolového stropu s technologickými otvory tepelně odolného betonu pro strmou tepelnou jednotku 1 - betonovou kupolí; 2 - dilatační spoj s tloušťkou 20-40 mm, naplněný snadno deformovatelným materiálem; 3 - drátěná síť o průměru až 6 mm, svařená na plášti; 4 - skříň; 5 - patu kopule; 6 - betonový šev V domech a obloucích s plochým horním povrchem s výškou průřezu v zámku větší než 250 mm je kromě hlavní pracovní výztuže instalované na straně menšího vyhřívaného povrchu nutné vytvořit konstrukční ocel o průřezu nepřesahujícím 6 mm s článkem o velikosti nejméně 100 x 100 mm, které by měly být umístěny v betonu s teplotou nepřesahující maximální povolenou teplotu pro použití konstrukčních výztuží (viz tabulka 17). Tato síťka by měla být připojena k hlavní výztuži pomocí svorek (obr. 14). Peklo 14. Konstrukce železobetonové dome s plochým horním povrchem z tepelně odolného betonu pro kulatou tepelnou jednotku 1 - kopule; 2 - patu kopule; 3 - opěrný kroužek; 4 - betonářský šev; 5 - obal; 6 - izolační vrstva o tloušťce 20-40 mm; 7 - pracovní kování opěrného kroužku; 8 - dilatační spáry o šířce 20-40 mm, naplněné snadno deformovatelným materiálem; 9 - pracovní kování; 10 - jejich svorka s průměrem 6 mm; 11 - drátěná síť o průměru až 6 mm