Kompozitní piloty

Na stránce informace o kompozitních pilotách a rozsahu jejich aplikace se dozvíte o typech kompozitních pilot, GOST, technologie ponoření, vizuální video. Blokové bloky v Moskvě a regionu lze také objednat na našich webových stránkách.

Součásti jsou piloty, které jsou před montáží v pracovní poloze a fixaci dvěma (horní a spodní) a více oddělených částí jádra. Pro připojení do jedné jednotky při jízdě na koncích těchto částí jsou vložené díly pevně upevněny. Tato technologie umožňuje zvýšit hloubku ponoření piloty.

Použití instalační služby kompozitních pilířů na půdě jakékoliv konstrukce nabízí stavební firma Bogatyr LLC. Řízení je prováděno speciálním zařízením na kolovém nebo pásovém typu, což umožňuje zaručit jeho příjezd iv těžko přístupných místech.

Obr. 1: Kompozitní piloty


Rozsah použití kompozitních železobetonových pilot

Hlavním úkolem kompozitních pilot je vytvořit hluboko položené základové konstrukce pro výstavbu občanských, obytných a průmyslových zařízení na všech půdách. Tato hromada může pracovat v závěsném stavu nebo jako stojan a je určena pro vnímání významných tlakových zatížení působících ve svislém směru. Kompozitní hromada by se neměla spoléhat na:

  • rašelina;
  • pozemní půda;
  • slabá země (například silný);
  • vysoce stlačitelná půda (například jílová tekutina).

Odborná rada! Zátěž by neměla mít významnou dynamickou složku a měla by být co možná nejstabilnější. Každá část kompozitního pilótu musí před instalací předložit statický a dynamický zatěžovací test.

Nejčastěji se používají kompozitní piloty v následujících případech:

  • značná tloušťka horní slabé vrstvy půdy,
  • potřeba posílení základové piloty pod konstruovanými předměty s omezeným prostorem,
  • neschopnost vyrábět pevné piloty požadované délky.

Příkladem rozsáhlého využití kompozitních pilířů je výstavba stadionu v Rostově na Donu, který má uspořádat 45 tisíc diváků. Podle projektu bude základ tohoto sportovního komplexu tvořen z více než 10 000 párů kompozitních pilot. Celý tento počet hromád je plný šesti pilotních pilotů.

Kompozitní piloty byly také vybrány jako základní prvek pro výstavbu stadionu v Kaliningradu. V projektové dokumentaci počet pilířů přesahuje 7 000 kusů a jejich délka činí 24 ÷ 28 m. Současně struktura půdy na staveništi vytváří potíže při jízdě v hloubce 20 metrů. Výsledkem testování únosnosti kompozitních pilířů bylo potvrzení jejich souladu s konstrukčními požadavky.

Obr. 2: Kompozitní piloty ponořené do hromadného pole

Druhy kompozitních vyztužených pilot

Konstrukce každé kompozitní hromady se skládá ze dvou různých částí: spodní a horní. Charakteristickým znakem dolní části je bod ponořen do spodního konce. Na horním konci je hypoteční spojovací prvek. Odpovídající vložená část je rovněž opatřena v dolním konci horní části kompozitního stohu.

Tvar obvodu části kompozitních pilot je čtverec nebo kruh. Délka jedné z jeho částí může být rovna 8 ÷ 16 m (horní část může mít délku 6 m).

Pro podélnou výztuž se používají tyče válcované za tepla o průměru 12 ÷ 20 mm (třída výztuže AII nebo AIII). Příčná výztuž se provádí pomocí kabelu BPI. Pokud se při výrobě pilotů používá nepotažená výztuž, nesmí být stupeň betonové směsi menší než 200 (těžký beton s pevností v tlaku nejméně B25). Maximální podíl kameniva (drcený kámen) - 40 mm.

Obr. 3: Vložená část na kompozitních pilotách

Vložené prvky jsou vyrobeny z uhlíkové oceli a mohou být připojeny následujícími způsoby:

  • svařování;
  • bez podpory přes vodič;
  • trubkový systém;
  • šroubované;
  • zámek;
  • lepicí klíč;
  • lepicí spoj;
  • závěsný typ;
  • pin

Odborná rada! Maximální zpracovatelnost a schopnost vnímat různá zatížení (tlaková, ohybová, tahová) mají svařované, lepicí klíče a kolíky. Hlavní výhodou kompozitních pilot je snadná výroba a použití levného speciálního vybavení pro jejich řízení.

Označování kompozitních pilot

Při označování kompozitních pilířů se používají ustanovení GOST 19804-89.

První písmeno určuje typ úseku (C - solid square, SP - dutý čtverec, SC - dutý kruh, WITH - pile shell).

Pomlčka označuje dvě čísla oddělená tečkou. První označuje délku hromady (v dm) a druhá délka strany průřezu (v cm).

Obr. 4: Označení kompozitních pilot


Označuje také část kompozitního pilíře (HC - dolní část, BC - horní část), způsob připojení (sváření sv) a typ výztuže (průměr a třída):

  • 1-12 a AII;
  • 2-12 a AIII;
  • 3-14 a AIII;
  • 4-16 a AIII;
  • 5-18 a AIII;
  • 6 - 20 a AIII.

Kompozitní piloty: GOST

Požadavky na parametry kompozitních pilot (geometrické, mechanické, fyzikální) závisí na vlastnostech jejich aplikace a jsou stanoveny v příslušných státních normách:

  • GOST 19804.6-83 - pro piloty a kruhové duté profily s nenapnutou výztuží;
  • GOST 19804-91 - pro hromady skořápek, čtvercových pevných a dutých kulatých profilů z těžkého betonu s předpjatou nebo nestejnovou výztuží pro všechny konstrukce kromě hydraulických;
  • GOST 19804-2012 - pro piloty, čtvercový a dutý kulatý profil s předpjatou a nestlačenou výztuží.

Technologie montáže a pohonu pro kompozitní piloty

Každá šarže poháněných pilířů dodaných na staveništi musí mít doprovodnou dokumentaci.

Nepoužívejte vibrační pilota k ponoření kompozitního pilota.

Spodní hromada je umístěna v bodě jízdy s bodem na dolním konci (přesnost instalace je stanovena podle požadavků návrhu a nepřesahuje 1 cm).

Odborná rada! Je nutné dbát na vyrovnání a vertikálnost piloty a pilotního ramena (centrální úder zajišťuje maximální přenos energie).

Obr. 5: Schéma hromadění vlasů


Počáteční stupeň ponoření se provádí jednoduchým zdvihem nízkého výkonu. V tomto případě je nutné použít podskupinu, aby nedošlo k deformaci vložené části. Během tohoto procesu je pečlivě kontrolován (olovo, teodolit) a v případě potřeby koriguje vertičnost hromady. Pokud by došlo k odchylce od konstrukční pozice, měli byste:

  • Nakloňte rameno, dokud se osy kladiva a hromadění vlasů nezmění;
  • posuňte řidiče na požadovanou vzdálenost.

Odborná rada! Pokud geologická struktura stavby obsahuje vrstvy hustého písku, dokonce i 2 m silné, bude nutné použít těžší kladiva pro pohon kompozitních pilířů do požadované hloubky. Jako alternativu lze použít technologii vodivého vrtání, která je účinná i na mražené půdy (lze použít jámy).

Obr. 6: Pilotní hromadné vrty s vedoucím vrtáním


Řízení s plným výkonem začíná poté, co spodní část je ponořena do požadované hloubky v dané poloze. V průběhu jízdy je třeba sledovat rychlost ponoření piloty: musí odpovídat struktuře půdních vrstev.

Odborná rada! Vysoká rychlost ponoření hromady při průchodu hustých půd ukazuje na vznik zlomeniny ve své konstrukci, což je nebezpečné pro stavební práce.

Po spodní části hromady je ponořena do výšky svého horního konce nad úrovní země 10 ÷ 100 cm, její horní část je spojena. Za tímto účelem jsou součásti umístěny na jedné přímce (středové osy se musí shodovat) a výsledný spoj mezi vloženými díly je svařován obloukovým svařováním. V kloubu je zakázáno používat těsnění. Poté se svar musí být chráněny před korozí vrstvou kuzbasslaka (v půdách s agresivním agresivním prostředí se doporučuje použít epoxidové barvy).

Sestavené hromadné video

Výztuž železobetonových pilířů od firmy "Bogatyr"

Pokud je podle projektové dokumentace konstrukčního objektu vyžadována výstavba základů z kompozitních železobetonových pilířů, pak Bogatyr SK nabízí služby kvalifikovaných pracovníků a speciálních zařízení. Zaručujeme vysokou kvalitu zablokování kompozitních pilířů a minimální dokončení všech prací.

V konstrukci by měly být použity základy pilířů:

  • obytné budovy;
  • průmyslové budovy;
  • individuální bydlení;
  • nízké budovy;
  • buněčné stožáry;
  • hangáry;
  • Stožáry pro přenos energie;
  • výrobních zařízeních.

Obr. 7: Výstavba průmyslové budovy s kompozitními piloty

Výhody uplatnění na pojišťovnu Bogatyr

Důležitou výhodou Bogatyr LLC je poskytování řady služeb, včetně:

Odborná rada! Všechny práce provádí odborně vyškolený a zkušený personál pod vedením odpovědného inženýra. To vám umožní zaručit optimální a rychlé řešení problémů jakékoliv složitosti při řízení.

Například pokud existují pochybnosti o zatížení hromád (statické a dynamické), může být v terénu stanoveno vhodnými zkouškami.

V některých případech je z řady důvodů zbytečné řídit hromadu v přísně vzpřímené poloze. V těchto případech nabízí stavební firma "Bogatyr" vedoucí vrtání za použití efektivního vrtacího a pilířového stroje. Tato technologie výrazně rozšiřuje možnosti pohánět kompozitní piloty do půd jakékoliv konstrukce.

Objednejte řízení piloty

Díky přítomnosti vlastních speciálních zařízení a individuálnímu přístupu k podmínkám spolupráce se zákazníky je Bogatyr pojišťovna nejlepší volbou pro výkon pilířských prací v centrální oblasti Ruské federace. U středních a malých objemů je vhodné používat speciální kolová vozidla a pro velké objemy jízdy je optimální přilákat speciální pásová vozidla. Chcete-li začít, opusťte aplikaci:

Užitečné materiály

Hloubka základny

Určení hloubky základů je první etapou navrhování všech typů železobetonových základů.

Zemní otok

Z tohoto materiálu se dozvíte, co je opuch mrazu a jaké nebezpečí představuje pro nadaci.

Zakázková vazba

Na této stránce se podíváme na důvody použití vazby nadace, stejně jako typy vazby a technologie jejího uspořádání.

Svařované spoje složených pilot

30. října 1987

NA PROVEDENÍ ZBRANÝCH BETONOVÝCH KOMBINOVANÝCH ŠROUBŮ

Přetištěno rozhodnutím úseku betonových a železobetonových konstrukcí Vědeckotechnické rady Národního výzkumného ústavu železniční dopravy 1. prosince 1986

Obsahuje základní ustanovení pro konstrukci, aplikaci a výrobu kompozitních železobetonových pilířů s pevným čtvercovým průřezem, jakož i doporučení pro výpočet, návrh a realizaci kloubů typu stakanny (trubkové a krabicové), svařovaných, šroubovaných a lepených spojů tří typů.

Určeno pro technické a technické pracovníky výzkumných, projekčních a stavebních organizací a závodů železobetonových konstrukcí.

Doporučení zahrnují návrhy na návrh, výrobu a použití kompozitních, pevných čtvercových čtvercových průřezů s tupými spoji doporučenými pro hromadné použití. Doporučení poskytují návod k návrhu a konstrukci spojů typu stakanny (trubkovité a krabicové), svařovaných, šroubovaných a lepených spojů tří typů.

Konstruktivní řešení tupých kloubů a návrhy na jejich návrh a realizaci byly vyvinuta na základě výsledků experimentálních a teoretických studií provedených na NIIZHB s přihlédnutím k zkušenostem z navrhování a použití kompozitních pilot. Zároveň byly vzaty v úvahu materiály vývoje projektu prováděné GPI "Basementproekt", instituce Giprogor a NIIPromstroy společně s NIIZHB.

Při vypracování doporučení jsme se řídili požadavky SNiP 2.03.01-84 "Betonové a železobetonové konstrukce", SNiP II-23-81 "Ocelové konstrukce", SNiP 2.02.02-85 "Pilířové základy", SNiP 2.03.11-85 "Ochrana stavebních konstrukcí z korozi ", jakož i pokyny příslušných příruček a manuálů k SNiP a ustanovení stávajících norem.

Doporučení byla vypracována laboratoří předpjatých struktur Státního výzkumného ústavu orgánů pro stavební stavby Státní konstrukční komise SSSR (kandidáti technických věd, VA Yakushin a EM Cherikover, inženýr IV Larin).

Při zavádění nového vývoje poskytuje společnost NIIZHB vědeckou a technickou (na základě ekonomických smluv) a poradenskou (s platbou na základě záručních dopisů) pomoc.

1. ZÁKLADNÍ USTANOVENÍ

1.1. Tato doporučení se vztahují na konstrukci hnacích kompozitních železobetonových pilířů čtvercového pevného průřezu určených pro základy budov a konstrukcí jiných než hydraulické a nevztahují se na hromady ponořená v permafrostové půdě a piloty používané na staveništích se seismicitou nad 6 bodů. Rozsah kompozitních pilířů v podmínkách půdy odpovídá doporučenému železobetonu GOST 19804.0-78 "Pilířový železobeton". Tato doporučení zvažují klouby, doporučované pro hromadné použití.

1.2. Kompozitní piloty jsou vyrobeny z prefabrikovaných železobetonových spojů kontinuálního čtvercového úseku, s výhodou dvou spojů, avšak s příslušnou studií proveditelnosti lze zvýšit počet spojů. V závislosti na místě v hromadě (obr. 1) jsou vazby rozděleny na spodní, horní a střední.

Poznámka: Pro usnadnění prezentace se v následujícím popisu kloubů označuje spojení pod kloubem spodní část, spojení nad kloubem - horní.

Obr. 1. Schéma ponorné kompozitní hromady

a - okamžik dokování; b - po ponoření;

1, 2, 3 - nižší,

horní a střední spoj; 4 - kloub

1.3. Délka a rozměry průřezu složené hromady v prvním stadiu konstrukce se doporučuje stanovit jak pro pevnou pilu v souladu s požadavky SNiP 2.02.02-85 "Pilířové základy", založené na zatížení, půdních podmínkách a konstrukčním úkolu. V budoucnu se doporučuje, aby při návrhu kompozitního hromady byly specifikovány průřezové rozměry spojů.

1.4. Z ekonomických důvodů se doporučuje zvážit otázku nahrazení integrálních pilířů s hromadou délky větší než 12 m. Doporučuje se přiřadit délku spojů na násobek 1 m v rozmezí 6 až 14 m, s přihlédnutím k podmínkám jejich výroby, přepravy a ponoření za použití standardních haldy. Doporučuje se především použít v hromadě stejné délky.

1.5. Průřez spojů v hromadě se doporučuje shodovat, ale s příslušným odůvodněním je povoleno použití pilotů sestávajících z vazeb s různými průřezy. Rozměry průřezu se doporučují v násobcích 5, zejména v rozmezí od 30 x 30 cm do 45 x 45 cm, v některých případech do 60 x 60 cm.

1.6. Kompozitní piloty se doporučují vyrábět buď předpjaté - z vazeb s předpjatou podélnou výztuží as příčným zpevněním kufru, nebo obvyklými - z vazeb s nepřesným podélným zesílením. Je vhodnější použít předpjaté kompozitní piloty.

1.7. Provádění spojů je zajištěno ve svislé poloze spojů pod hlavním rámem po střídavém ponoření spodního a středního spoje. Konstrukce spojů se provádí z hlediska zajištění vyrovnání spojů a požadované pevnosti spojení.

1.8. Konstrukce doporučených spojů je založena na různých principech spojování železobetonových prvků a je prováděna:

spoje skleněného typu (trubicové a krabicové) - díky mechanickému zacvaknutí spodní části horního spoje, vyrobené ve formě klíče s betonovým vlnitým povrchem, v kovovém "pohárku" upevněném na konci spodního spoje (obr. 2, a, b);

svařovaný spoj - díky spojení na svařování vložených dílů instalovaných na koncích obou spojů (obr. 2, c);

šrouby - spojovacími šrouby vestavěných částí, které jsou rovněž instalovány na koncích obou spojů (obr. 2, d);

Lepící kloub - díky upevnění na lepivém materiálu spojovací výztužné kolíky instalované na konci horního článku v dírách, které jsou umístěny v horní části spodního článku (obr. 2, e).

Obr. 2. Typy kloubů

a, b - typ stakanny (a - tubulární, b - krabicový);

in - welded; g - přišroubované; g - lepidlo

V tomto doporučení jsou zvažovány tři typy lepených spojů: s jedním kolíkem (typ I) se dvěma čepy (typ II) se čtyřmi nebo s velkým počtem kolíků (typ III).

1.8. Při výběru tupého kloubu je kromě technických a ekonomických ukazatelů kloubu třeba zvážit následující faktory:

a) se doporučují klouby typu stakanny, šrouby a lepidla typu I a II, které se používají v pilotách sestávajících ze dvou spojů a svařovaných a lepidel typu III - s libovolným počtem vazeb v hromadě;

b) se doporučuje přiřadit typ spojů s ohledem na průřez piloty a typ konstrukční síly na spoji během výstavby a provozních období:

Spojení │ Největší rozměry │ Odhadované společné síly

│ cm │ komprese │ ohýbání │ ťahání │ příčné

Tubulární │ 40 x 40 │ + │ + │ - │ (+)

Kolonka │ 35 x 35 │ │ │

Svařované │ Bez omezení │ + │ + │ + │ +

Šroubované │ 40 x 40 │ + │ (+) │ (+) -

Typ II │ 40 x 40 │ + │ (+) │ (+) -

Typ III │ Bez omezení │ + │ + │ + │ +

(+) - je povoleno s omezeným úsilím.

c) v pilotách s nenapnutou podélnou výztuží lze použít libovolný z předpokládaných variant kloubů a u předpjatých je vhodnější použít svařovaný trubkovitý lepicí spoj typu III;

d) s přihlédnutím k předpokládané teplotě vzduchu během stavby pilířů se doporučuje provést spáry při teplotě nejméně:

t = -5 ° C - lepidlo;

t = -20 ° C - šroubováno;

t = -30 ° C - svařeno;

t = -40 ° C - typ stakannogo;

e) se doporučuje vzít v úvahu, že s vhodnými složeními adhezivního materiálu nepotřebují lepicí spoje, na rozdíl od jiných typů spojů, antikorozní ochranu.

1.9. Při navrhování spojů se doporučuje, aby se při zvedání pomocí smyček a při položení na podpěrné těsnění pohybovaly ve vodorovné poloze a při zvedání s pilotem byly převedeny z horizontální do vertikální polohy pomocí zvedací smyčky. Doporučuje se instalovat z obou konců spojky zvedací smyčky a ložiskové podložky ve vzdálenosti 0,2L a při zvedání na pilotní pilíř umístěte závěs - ve vzdálenosti 0,3L od horního konce spojení, kde L je délka hranolové části piloty.

1.10. Při výběru materiálů pro výrobu kompozitních pilířů, včetně materiálů pro provádění tupých spojů, je třeba řídit pokyny SNiP 2.03.01-84, SNiP II-23-81, SNiP 2.03.11-85 s přihlédnutím k doporučením [3] a kapitole 4 těchto doporučení.

2. VÝPOČET KOMBINOVANÝCH ŠROUBŮ

2.1. Výpočet kompozitních pilířů se doporučuje pro etapy výroby, dopravy, konstrukce a provozu. Hodnoty zatížení a nárazu faktorů bezpečnosti zátěže a faktorů kombinace, jakož i rozdělení zatížení na trvalé a dočasné, by měly být provedeny v souladu s požadavky SNiP 2.01.07-85 "Zatížení a dopady", SNiP 2.02.02-85 a SNiP 2.03.01 -84 a s výhradou ustanovení odstavců. 2.2 a 2.5 těchto doporučení. Hodnoty koeficientů spolehlivosti pro tento účel by měly být provedeny v souladu s "Pravidly pro stanovení míry odpovědnosti budov a konstrukcí při navrhování staveb".

2.2. Složená hromada by měla být navržena tak, aby vnímala úsilí, které v ní vzniklo během výstavby a provozních období. Ve vłeobecném případě je vðpočet hromád proveden na kombinovanð efekt vertikálních a horizontálních zatíšení a momentů. Vypočítané hodnoty ohybových momentů M, podélného tlaku N a tahových sil, stejně jako smykové síly Q v pilových úsecích se doporučují stanovit podle SNiP 2.02.02-85 zpočátku pro pevné piloty a potom s přihlédnutím k provedeným změnám specifikovat pro kompozitní piloty. Při zohlednění možnosti geometrických odchylek při spojování vazeb, které se při výpočtu neberou v úvahu, se doporučuje snížit přípustné vypočtené vertikální zatížení na pevnou pilu po jízdě, aby se složená hromada s jedním, dvěma, třemi nebo více spáry snížila o 10, 15 a 20%.

2.3. Navrhování pilotních spojů pro úsilí stanovené v ustanovení 2.2. Je obecně doporučeno, aby se postupovalo na základě nejnepříznivější kombinace úsilí o hromadu jako celek. Při individuálním vývoji, založeném na racionálním užití materiálů, se doporučuje, aby vazby byly navrženy tak, aby zohlednily jejich polohu v hromadě a v souladu s výkresy námahy s nejnepříznivější kombinací nákladu pro každé spojení samostatně.

2.4. Při navrhování spojů podle bodu 2.2 se obecně doporučuje, aby se postupovalo od stavu zajištění stejné pevnosti spojů a spojů. U jednotlivých konstrukčních spojů se doporučuje počítat se síly vznikajícími na úrovni spojů v důsledku vlivu konstrukčního zatížení na hromadu. Současně, s přihlédnutím k odpovědnosti tupého kloubu, se doporučuje, aby se vypočítané úsilí na kloubu, určené jak z hlediska stejné síly, tak z hlediska násobku úsilí, zvýšilo o 10%.

Poznámka: Při navrhování kloubů je vždy nutné sledovat stav jejich stejné síly na spojení, která jsou spojena při výpočtu hromádky pro kompresi. Doporučuje se také dodržet podmínku stejné síly při výpočtu hromady na ohybu. Při výpočtu hromady pro tahovou a příčnou sílu nesmí být splněn stav stejné síly. Tyto odchylky od stavu se stejnou pevností nám umožňují dosáhnout ekonomičtějších řešení spojů v konkrétních případech, nicméně ukládají známé omezení jejich oblasti působení zatížení (viz bod 1.8, poz. "B").

2.5. Spojení kompozitního stohu by měly být obecně navrženy pro síly, které v nich vzniknou při výrobě, přepravě, skladování a při zvedání na pilotní pilot. V tomto případě je stanoven výpočet vazeb pro působení ohybového momentu z vlastní hmotnosti, jehož hodnota je pro každý případ určena v souladu se schématem. Při provádění doporučení podle odstavce 1.9 stačí vypočítat vazby pro účinek ohybového momentu, ke kterému dochází, když jsou zvednuty na pilotní pilot ze vodorovné polohy v jednom bodě v místě závěsu. V tomto případě je třeba při určování návrhové síly zohlednit faktor bezpečnosti zátěže a dynamický faktor, jehož hodnoty se doporučují rovnat 1,1 a 1,4.

2.6. Při řízení kompozitních pilířů v spoji a na spoji dochází k dynamickým silám stlačení a napětí z podélných nárazů. Výpočet vazeb pro dynamické síly se nevykonává. Na spojích piloty se doporučuje počítat s působením tahových sil, jejichž velikost může být stanovena v souladu s rozměry průřezu hromady z předpokladu, že namáhání v tahu na základě experimentálních dat je předpokládáno 5 MPa. Kontrola spojů pro působení tlakových sil není nutná.

Poznámka: Stohovací spoje vyrobené mechanickým ostřením nejsou vypočteny pro tahové síly.

2.7. Pilíře pro všechny typy sil jsou počítány pro úseky normální k podélné ose, v souladu s mezními podmínkami první (podle síly) a druhé (podle odolnosti proti trhlině) skupin podle ustanovení SNiP 2.03.01-84. Při navrhování vazeb pro návrhové průřezy se doporučuje, aby se ve střední části jejich kmene odebraly části. Při významných změnách v rozsahu úsilí v délce spojení se jeho konstrukce může provádět přes vypočítané úseky ve dvou nebo třech úrovních. Při navrhování spojů se doporučuje, aby se konstrukční části odebraly v souladu s pokyny uvedenými v bodě 6.1.

2.8. Při výpočtu odporu spojů při výpočtu sil vzniklých při zvedání na pilotní pilot (viz bod 2.5) jsou splněny požadavky kategorie 1 (není povoleno vytváření trhliny) při zpevňování spojů předpjatého drátu a vyztužení kabelů a požadavků třetí kategorie šířka krátké trhliny otevírá až) při zpevnění spojů jak s předpjatou, tak s nepředpjatou výztuží. Kategorie odolnosti proti trhlině piloty a maximální přípustná šířka trhliny při výpočtu vazeb pro síly uvedené v odstavcích. 2.2 a 2.3 se doporučuje jmenovat v souladu s pokyny SNiP 2.03.01-84 a SNiP 2.03.11-85.

3. SPOLEČNÉ DESIGNY

3.1. Navrhování spojů kompozitních pilot se provádí s přihlédnutím k návrhovým požadavkům SNiP 2.03.01-84 a SNiP II-23-81 na základě následujících předpokladů:

a) spárové spáry by měly zajistit spolehlivý přenos síly a pevnosti spojů, které jsou spojeny v oblasti spojů. Pohyb sil z jednoho spojení na druhý je zajištěn spojovacími prvky;

b) vložené části jsou upevněny v betonu pomocí kotevních tyčí. Svařování vložených částí do podélné výztuže spojů není zajištěno;

c) pro všechny typy spár, s výjimkou lepidla, je zajištěna protikorozní ochrana podle SNiP 2.03.11-85.

3.2. Návrh vestavěných dílů pro tupé spoje se provádí na základě následujících předpokladů:

a) vložené části jsou navrženy s ohledem na konstrukční požadavky SNiP 2.03.01-84 a SNiP II-23-81, jakož i doporučení [3];

b) kotevní tyče jsou přivařeny k hlavním částem vestavěných částí v díře (svařované a šroubované spoje) nebo překrývají (spoje typu skla). Svařovaná připojení vestavěných částí jsou navržena s ohledem na instrukce SNiP 2.03.01-84 a doporučení [3];

c) materiály pro výrobu vložených dílů jsou přiřazeny podle pokynů SNiP 2.03.01-84 a doporučení [3]. Kotvy se doporučují, aby byly vyrobeny z tříd A-II a A-III s průměrem 10 - 25 mm;

d) u vložených dílů a spojovacích prvků je ochrana proti korozi podle SNiP 2.03.11-85.

Staples

3.3. Pro spojování vlasových spojů pomocí stohovacích spojů (obr. 3) je vložená část opatřena na zadním konci spodního spoje a železobetonové klíče se zvlněním na bočním povrchu jsou na zadním konci horního článku. Při ukotvení klíče a skla jsou kombinovány. Sklo je vyrobeno s vnitřním přepážkou pro odkládání klíčů. Kloubová hustota klíče se sklem je vytvořena zhroucením výčnělků betonových zvlnění. Vložení klíče do skla je zajištěno působením vlastní hmotnosti horního článku a kladiva namontovaného na hlavě horního článku, stejně jako několika úderů kladiva o výšce zdvihu 30 - 50 mm. Aby byla zajištěna bezpečnost skla při jízdě spodního spoje, doporučujeme použít speciální podbabok, který je nainstalován na vnitřní přepážce skla.

Obr. 3. Kloubový kloub

a, b - horní a spodní článek;

1 - klíč s drážkami; 2 - další

rám; 3 - sklo (potrubí nebo potrubí);

4 - interní oddíl; 5 - kotevní tyče

3.4. Sklo pro trubkové spoje je vyrobeno z ocelových trubek, pro krabicové spoje - ze svařované krabice tvořené čtyřmi deskami. Uvnitř sklenice se nachází přepážka z ocelového plechu ve tvaru kruhu nebo čtverce. Kotevní tyče se doporučují svařit překrytí na vnitřní ploše skla a spojit je ve spirále. Aby se zabránilo vzniku vzduchových kapes, při betonáži spodního spoje a při spojování spojů musí být ve stěnách skla na obou stranách přepážky opatřeny otvory.

3.5. Betonová závorka, která je součástí horního spoje, se doporučuje zpevnit prostorovým rámem. Zvlnění na straně klíče se doporučuje provádět ve formě příčných výčnělků, které obklopují klíč se stejným roztečem po celém obvodu.

3.6. Při projektování skla se doporučuje dodržovat následující podmínky:

a) doporučuje se uvést vnější průměr potrubí a vnější rozměr potrubí v rozmezí 0,8b - 0,95b, avšak nikde více, kde je tloušťka ochranné vrstvy izolace tupého spoje. U předpjatých vazeb je nutné zajistit možnost průchodu výztuže před sklem;

Poznámka: Dále b je velikost průřezu spojnice a pro hromady sestávající ze spojů různých úseků b odpovídá menší z nich.

b) výška skla musí být minimálně tam, kde a je hloubka skla k přepážce, respektive od spodního a horního článku. Doporučuje se:

- stejné, ale ne menší, kde je délka svařeného překrytí kloubové tyče se skleněnou stěnou podle doporučení [3];

- přiřadit z podmínky upevnění klíče ve skle v rozmezí 0,8 - 1,2b, ale ne méně, kde je průměr podélného zpevnění přídavného rámu v klíči;

c) Doporučuje se, aby tloušťka stěn skla byla přiřazena trubkovitému a krabicovitému zadečku při b = 30 cm, ne menší než 6 a 8 mm a při každém nárůstu b o 5 cm se doporučuje zvýšit o 1 - 2 mm. V tomto případě musí být alespoň, pokud je průměr kotevní tyče. Tloušťka vnitřního přepážky se doporučuje, aby neměla méně;

d) počet a průměr kotevních tyčí by měl být přiřazen podle výpočtu podle bodu 6.2 a počet tyčí by měl být nejméně čtyři. Délka kotvících tyčí by neměla být menší než, kde - viz str. 3.6, b; - délka překrytí kotevní tyče s podélnou výztuží, určenou podle pokynů v ustanovení 6.7;

e) doporučuje se vytvořit spirála pro kombinování kotevních tyčí z drátu třídy Bp-I o průměru 4 - 5 mm s roztečí 5 - 6 cm.

3.7. Spojení desek tvořících stěny potrubí se doporučuje provádět pomocí svařovaného rohového spoje. Vnitřní přepážky by měly být přivařeny k vnitřnímu povrchu potrubí nebo potrubí s rohovými švy. Tyto svařované spoje mohou být konstruovány bez výpočtu v souladu s konstrukčními požadavky SNiP II-23-81 as přihlédnutím k příručce [1].

3.8. Při navrhování na konci horního spoje betonového drážkování se doporučuje dodržovat následující podmínky:

a) délka klíče - přiřadit k 20 - 30 mm více (viz § 3.6, poz. "b");

b) průřezové rozměry klíče (s výjimkou výčnělků z vlnité plochy) - pro trubkové a pro krabicové spoje - případně a kde a - viz odstavec 3.6, a; - viz bod 3.6, c; - výška výčnělků zvlnění;

c) doporučujeme, aby výčnělky drážky byly provedeny ve formě trojúhelníkových zubů o výšce 8 mm odpovídajících rozteči výčnělků. Koncovou část klíče 20-30 mm doporučujeme provádět bez zvlnění.

3.9. Doporučuje se vytvořit přídavný rám pro vyztužení klíčů s podélnými tyčemi třídy výztuže A-II nebo A-III s příčnou výztuží ve formě spirály tříd Bp-I o průměru 4 - 5 mm se stoupáním 5 - 6 cm. z třídy vyztužení At-IVC.

Počet a průměr podélných tyčí by měl být přiřazen podle výpočtu podle bodu 6.2 a měl by mít nejméně čtyři tyče o průměru nejméně 10 mm.

Délka podélných tyčí se doporučuje přinejmenším tam, kde - viz odstavec 3.8; - délka překrytí podélných tyčí přídavného rámu s podélným zesílením spojovacího členu stanovená podle bodu 6.7.

3.10. Konce spojů na délce 3 - 4b se doporučují posílit snížením rozteče hlavního šroubovice na délku přesahu o 5 - 6 cm (viz bod 3.6 (poz. "G") a 3.9) a až na 10 cm na zbytek délku oblasti, která má být posílena.

3.11. Pro vytvoření svařovaného spoje (obr. 4) jsou vložené části v podobě čtvercových ocelových desek s kotevními tyčemi opatřeny na koncích spojů. Při spojování spojů jsou desky spojeny podél obrysu svařeným pilníkem. Při spojení spojů pomocí svařovaného spoje není dovoleno provádět horní vazby s většími velikostmi průřezu než spodní. Vestavěné součásti nastavené v centrální části odkazů. Kotevní tyče svařované do desky na desku, doporučujeme spojit spirálu.

Obr. 4. Svařený kloub

a, b - horní a spodní článek;

1 - zapuštěná deska; 2 - kotevní tyče

3.12. Při navrhování vložených součástí doporučujeme:

a) snížit průřez spojů na každé straně v úseku 5-10 cm od konců o množství (viz § 3.6, poz. "a");

b) rozměry vložek jsou odebírány:

pro nižší vztahy stejné,

pro horní články - ne více než nebo, kde je noha svarového spoje ve spoji (viz § 3.14);

c) tloušťka vložek by měla být odebrána, avšak ne menší než (viz str. 3.12, poz. "b") a navíc dodržovat mezní poměr mezi průměrem kotevních tyčí podle pokynů SNiP 2.03.01-84 a doporučení [ 3];

d) přiřadit počet a průměr kotevních tyčí podle výpočtu podle bodu 6.2 s tím, že počet tyčí je 4, 6 nebo 8 a délka kotevních tyčí není menší než kde - viz str. 3.6 pos. "g";

e) doporučujeme umístit kotevní tyče symetricky podél okrajů desky, s ohledem na doporučení [3] (pro účely vzdálenosti mezi kotvicími tyčemi a vzdáleností od okraje desky) a požadavky SNiP 2.03.01-84 pro účely tloušťky ochranné vrstvy pro kotevní tyče, vyztužení, jakož i určení minimální vzdálenosti mezi tyčemi.

U předpjatých spojů v deskách vložených dílů je třeba zajistit průchod předpjaté výztuže.

3.13. Koncové části spojů na straně spojů by měly být posíleny v souladu s bodem 3.10.

3.14. Svařované spojení vestavěných dílů do spojů by mělo být provedeno v souladu s konstrukčními požadavky SNiP II-23-81, s přihlédnutím k pokynům v příručce [1]. V tomto případě by měla být noha svarového koutku podél obrysu desek přiřazena podle výpočtu podle bodu 6.4, ale ne menší, než je požadováno podle SNiP II-23-81 pro rohové spoje při ručním svařování s vizuální kontrolou kvality.

3.15. Pro provedení šroubového spoje na koncích spojů jsou vložené díly opatřeny čtvercovými ocelovými deskami s kotevními tyčemi a otvory pro montáž šroubů (obr. 5).

Obr. 5. Šroubovaný kloub

a, b - horní a spodní článek;

1 - zapuštěná deska; 2 - kotvící tyče;

3 - otvory pro šrouby; 4 - hnízda v betonu

Šroubování se doporučuje provádět pomocí čtyř šroubů s normální přesností umístěných v rohových částech průřezu spojů. Na koncích vazeb pod otvory v deskách jsou upraveny zásuvky, jejichž vytvoření se doporučuje používat zásobníky vložené na vložené části.

Šroubové spoje jsou určeny především pro nepostačné kompozitní piloty vyrobené ze spojů stejného průřezu a určené k provozu v neagresivních nebo mírně agresivních médiích.

Vzhledem k potřebě hnízd v betonu je povoleno, aby podélná výztuž nedosáhla konce spojení.

Po instalaci šroubů se doporučuje naplnit konektory příslušným izolačním materiálem (SNiP 2.03.11-85).

3.16. Při navrhování vložených součástí doporučujeme:

a) velikost desek je stejná;

b) trvá tloušťka desek, ale není menší, než je požadováno podmínkami pro výpočet šroubového spojení pro drcení podle SNiP II-23-81 a ne menší, kde je vzdálenost mezi středy šroubů (viz § 3.16, poz. "d"). Dodržujte mezní poměr mezi a (viz § 3.12, poz. "In");

c) počet a průměr kotevních tyčí - viz str. 3.12, poz. "g". Uveďte délku kotevních tyčí na méně, kde - délka zásuvky pro šroub; - viz bod 3.6, poz. "g";

d) Při umístění kotevních tyčí postupujte podle pokynů v kapitole 3.12, poz. "d", při dodržení podmínky, že kotevní tyče jsou umístěny ve vzdálenosti nejméně od okraje otvoru a alespoň od osy šroubu, kde je průměr otvoru pro šroub (viz § 3.16, poz. "d");

e) přiřazení vzdálenosti mezi středy šroubů podle SNiP II-23-81 nejvýše, vzdálenost od středu šroubu k okraji desky není menší, kde je jmenovitý průměr šroubu (viz oddíl 3.19); průměr otvorů o 3 mm větší než.

3.17. Doporučuje se ukládat velikost hnízdo v betonu jako minimální podmínku pro umístění šroubů a montážních zařízení pro jejich instalaci, přičemž vzdálenost od osy šroubu k povrchu hnízda není menší (viz oddíl 3.19) a hloubka hnízda z úhlu úseku spojovacího členu není větší než 0, 3b.

3.18. Konce spojů v délce 3 - 4b se doporučuje zesílit a v úseku od konců spojení na konec kotevní tyče - instalací mříží s krokem 5 - 6 cm a po zbytek délky - snížením rozteče hlavního šroubovice na 10 cm Mřížky se doporučují vyrobit z drátu třídy BP-I o průměru 4 - 5 mm. Velikosti sítových buněk se doporučují v rozmezí 5-8 cm, přičemž je třeba vzít v úvahu umístění kotevních tyčí v nich.

3.19. Šroubové spojení vestavěných částí do spojů by mělo být provedeno v souladu s požadavky SNiP II-23-81, přiřazením jmenovitého průměru šroubů výpočtem podle bodu 6.5. Z konstruktivních důvodů se doporučuje provést alespoň 20 mm a ne více než 0,08b. Délka šroubů by měla být převzata z takového stavu, že po provedení šroubů je délka šroubu za maticí alespoň 30 mm. Po namontování matice je nutno konce šroubů sejmout.

3.20. Pro realizaci lepicích spojů (obr. 6) jsou na koncích horních článků vytvořeny vestavěné prvky ve formě spojovacích čepů z výztuže tyčí a na koncích spodních článků - otvorů. Při spojování článků jsou kolíky upevněny na lepidlo v dírách a povrchy konců jsou spojeny lepením.

Obr. 6. Lepení kloubů

a, b - horní a spodní článek;

v, d, e - průřez v kloubu na spodní straně

při provádění lepivých spojů

typ I, II, III; 1 - spojovací kolíky;

2 - otvory pro upevnění kolíků na lepidlo

Pro vytvoření otvorů v betonu se doporučuje používat držáky inventáře.

3.21. Podle počtu a polohy spojovacích čepů jsou lepící spoje rozděleny do tří typů:

Typ I - spoje s jedním kolíkem ve středu řezu (obr. 6, a);

Typ II - spoje s dvěma kolíky diagonálně přes řez (obr. 6, b);

Typ III - spoje se čtyřmi nebo s velkým počtem kolíků na obvodu profilu (obr. 6, c).

3.22. Při navrhování lepených spár doporučujeme dodržovat následující podmínky:

a) průměr spojovacích čepů by měl být přiřazen podle výpočtu podle bodu 6.2 s přihlédnutím k počtu tyčí odpovídajících každému typu spoje. V tomto případě se doporučuje, aby kolíky byly vyrobeny z vyztužení třídy nejméně v průměru A-III. U kloubů typu III se počítá počet kolíků podle výpočtu podle bodu 6.2, avšak ne méně než čtyři;

b) délka spojovacích čepů musí být alespoň v místě a v délce těsnění čepu v horní a dolní části; - tloušťka linky lepidla mezi konce vlasových spojů (viz str. 3.24). Délka utěsnění kolíků se doporučuje být stejná a kde je délka překrytí kolíků s podélným zesílením spojovacího členu stanovena podle pokynů v odstavci 6.7. Doporučuje se brát (1 - 2) b a ne více než 20d pin;

c) doporučuje se dělat otvory pro upevnění čepů válcového tvaru o průměru 8 až 12 mm a hloubce o 2 až 3 cm více než;

d) při umístění spojovacích čepů a otvorů v řezu musí být zarovnány, vzdálenost mezi otvorem a podélnou výztuží musí být nejméně 30 mm a mezi otvory musí být alespoň 10 cm.

3.23. Konce spojů na zadní straně se doporučuje zvětšit v délce 3 - 4b zmenšením rozteče hlavního šroubovice na 5 - 6 cm nebo instalací mříží s roztečí 5 - 6 cm při délce překrytí (viz str. 3.22, poz. "), stejně jako snížením rozteče hlavního šroubovice na 10 cm nad zbývající délku oblasti, která má být posílena. Mřížky se doporučují vyrobit z drátu tříd BP-I o průměru 4 - 5 mm s velikostí buněk přijatou z stavu umístění kolíků a otvorů v nich, ale ne méně než 5 cm.

3.24. Doporučuje se, aby se lepidlo provádělo s ohledem na obecné pokyny pro realizaci lepených spojů v souladu s doporučeními [2]. Jako lepidlo se doporučuje používat polymerní roztoky na bázi epoxidové nebo polyesterové pryskyřice (viz str. 4.16). Příprava lepidla se doporučuje provádět v částech na základě jednoho kloubu bezprostředně před použitím. Po přípravě lepených povrchů a zkoušení spojů suchých spojů vyplňte otvory lepidlem a naneste vrstvu lepidla na koncovou plochu spodního článku. Kombinace vazeb při ukotvení je zajištěna působením vlastní váhy horního článku. V tomto případě je z kloubu přemístěno přebytečné lepidlo. Tloušťka lepidla není omezena, ale zpravidla by neměla přesáhnout 5 mm. Chcete-li zlepšit kvalitu lepených spojů, doporučujeme použít úzké klipsy upevněné na konci spodního článku.

3.25. Při navrhování spojů prováděných pomocí doporučených typů lepidla je povoleno nepo- kládat spoje lepidla, jmenovitě lepidlo a těsnění spojovacích čepů na lepidle. Při výpočtu dalších prvků lepených spojů je dovoleno zanedbávat přítomnost lepených spojů, podmíněně nahradit lepidlo betonem.

4.1. Kompozitní železobetonové piloty se doporučují vyrábět z těžkého betonu podle GOST 25192-82, zatímco materiály musí splňovat požadavky příslušných norem a zajistit, aby byl beton vyroben s požadovanými vlastnostmi. Pro piloty určené pro práci v agresivním prostředí by při přiřazování materiálů měly být vzaty v úvahu pokyny SNiP 2.03.11-85. Jako hrubý agregát se doporučuje použít frakcionovaný drcený kámen z přírodního kamene a štěrku podle GOST 10268-80 s velikostí frakce nejvýše 40 mm.

4.2. Třída betonu pro pevnost v tlaku a stupeň betonu pro mrazuvzdornost a odolnost proti vodě by měla být přiřazena v souladu s pokyny SNiP 2.03.01-84, zatímco pro piloty určené pro provoz v agresivních médiích by měly být splněny požadavky SNiP 2.03.11-85.

Třída betonu pro pevnost v tlaku se doporučuje v závislosti na velikosti průřezu b menší než B20 (při b = 30 cm), B25 (při b = 35 cm) a B30 (při b = 40 cm a více).

4.3. U předpjatých pilířů by měla být třída pevnosti betonu přiřazena v závislosti na typu a třídě předpjatého vyztužení podle ustanovení 2.6 SNiP 2.03.01-84.

Přenosová síla betonu pro předpjaté piloty nesmí být menší než požadovaná v bodě 2.6 SNiP 2.03.01-84.

Tlakové napětí v betonu ve fázi předběžné komprese (s ohledem na první ztráty v) by nemělo poskytovat více, než je povoleno v odstavci 1.29 SNiP 2.03.01-84, doporučuje se ve všech případech použít.

4.4. Hodnota uvolňovací pevnosti betonu v době přepravy vazeb od výrobce se doporučuje přiřadit nižší než pevnost konstrukce betonu při kompresi.

4.5. Pro zpevnění spojů kompozitního pilíře by měla být výztuž použita v souladu s pokyny SNiP 2.03.01-84. Při výběru výztuže pro piloty určené pro práci v agresivním prostředí je třeba dodržovat požadavky SNiP 2.03.11-85.

4.6. Jako nenosná výztuž se doporučuje používat zejména výztužné tyče třídy A-III. Je povoleno použít výztužné tyče třídy A-II a pro svařované konstrukce s odpovídajícím odůvodněním termomechanicky zesíleným vyztužením třídy At-IVC s uvedením průměru podélných tyčí pro strukturální účely od 10 do 20 mm.

4.7. Jako předpínací výztuž se doporučuje:

s délkou spojení až do 12 m včetně, je převážně tepelně a termomechanicky zesílená výztuž třídy At-VI a At-V. Je povoleno použít i výztužný drát třídy Bp-II a výztužná lana tříd K-7 a K-19, výztuž za tepla válcovaných za tepla třídy A-VI, AV, A-IV a vyztužení tyčí třídy A-IIIc;

s délkou spojů více než 12 m - hlavně zpevňující drát třídy Bp-II, výztužná lana tříd K-7 a K-19 a výztuž válcovaná za tepla třídy A-VI a AV. Za tepla válcované a termomechanicky vyztužené výztuže tříd A-IV, At-IVc a A-IIIc jsou povoleny.

4.8. Při výběru výztuže je třeba vzít v úvahu instrukce SNiP 2.03.01-84 týkající se jejího použití v závislosti na konstrukční teplotě, při zachování provozních podmínek s ohledem na jízdu, jak se opakuje na volném prostranství.

4.9. Pro vyztužení piloty provozované v agresivním prostředí je vhodnější použít výztužné třídy At-IV C, At-VSK, At-VIK, Bp-II, K-7 a K-19. V závislosti na stupni agresivního nárazu a typu agresivního prostředí, v některých případech stanovených SNiP 2.03.11-85, At-III, At-IIIC, AV, A-VI, At-V, At- VI, BP-II, K-7, K-19.

4.10. Spirála pro vyztužení kmene, jakož i oka a svorky pro vyztužení koncových částí spojů se doporučuje vyrobit z obyčejného vyztužovacího drátu pravidelného profilu třídy BP-I o průměru 4 - 5 mm. Je povoleno používat hladký drát třídy B-I.

4.11. Zvedací smyčky se doporučují vyrábět z válcované výztužné oceli třídy Ac-II třídy 10GT nebo třídy A-I značek VSt3sp2 a Vst3ps2.

Materiály na tupo

4.12. Pro výrobu vložených dílů se doporučuje používat:

ve svařovaných a šroubovaných, jakož i v krabicových spojích - válcované ocelové stupně odpovídající těm specifikovaným v SNiP 2.03.01-84;

pro trubkové spoje - bezešvé trubky podle GOST 8732-78 ocelové třídy A-St3 podle GOST 8731-74 *.

4.13. Kotva vložených částí tupého spoje se doporučuje vyrobit z tyčových tvarovek třídy A-III nebo A-II.

4.14. Spojovací kolíky v lepených spojích se doporučují vyrobit z tyčových armatur třídy AV, A-IV, A-III.

4.15. U šroubových spojů se doporučuje používat šrouby s normální přesností podle GOST 7796-70, matice - podle GOST 15521-70, podložky podle GOST 10450-78. Typy ocelí pro šrouby a matice by měly být přiřazeny podle GOST 1759-70.

4.16. Jako lepicí materiály v lepených spojích se doporučuje používat polymerní roztoky následujících složek (hmotnost H):

epoxidové lepidlo: epoxidová pryskyřice - 70; fenolová pryskyřice - 30; polyethylenpolyamin - 20; Portlandský cement - 200;

polyesterové lepidlo: polyesterová pryskyřice PN-1 - 100; polyisokyanát K-40; hyperies - 6; naftenát kobaltu - 40; diabáze (mouka) - 210; střední písek - 140.

Rovněž je povoleno používat směsi na bázi epoxidové pryskyřice [2].

5. STRUKTURÁLNÍ POŽADAVKY

5.1. Rozměry průřezu vlasových spojů se doporučují, aby byly převzaty z podmínky, že poměr mezi délkou spojení L a velikostí b nepřesahuje 1/60.

5.2. Tloušťka ochranné vrstvy pro podélné vyztužení spojovacích prvků a ukotvených prvků tupých spojů musí být nejméně 30 mm.

5.3. Konce podélných nepohnutých tyčí by měly být od konců 15-20 mm, doporučuje se řez napnutou podélnou výztuží s koncovým povrchem.

5.4. Plocha průřezu celé podélné výztuže spojů se doporučuje přiřadit nejméně 0,1% průřezu betonu.

5.5. Netěsné vazby by měly být zesíleny prostorovými rámy vyrobenými navíjením příčné výztuže na podélné tyče se svařováním během navíjení na všech průsečících. Průměr podélných tyčí se doporučuje minimálně 10 mm. Stoupání spirál ve střední části propojení se doporučuje nastavit na 200 mm.

5.6. U jednotek s předpjatou podélnou výztuží se doporučuje poskytnout příčnou výztuž ve formě spirály, upevněné pomocí pletacího drátu v každém čtvrtém průsečíku. Stoupání spirál ve střední části propojení se doporučuje jmenovat ne více než 400 mm.

5.7. Horní část hlavy se doporučuje zkosit a zesílit nepřímým vyztužením ve formě mřížek v oblasti nejméně jedné strany průřezu hromady. Mřížky se doporučují vyrobit z drátu BP-I o průměru 4 - 5 mm o velikosti ok 5 - 6 mm. Rozteč oka by měla být 5 až 6 cm a horní oka by měla být 5 cm od koncového povrchu propojení.

5.8. Spodní spoje se doporučují provádět s hrotem se sklonem okrajů vzhledem k podélné ose rovnající se 60 - 45 °.

5.9. Při výrobě předpjatých spojů se doporučuje provést mechanické namáhání kabelových a kabelových armatur, napětí elektrotermální (pro spojení až 12 m dlouhé) nebo mechanicky. Pro napínání vyztužení drátu je povoleno elektrotermální metoda.

6. VÝPOČET SPOJENÍ

6.1. Spoje složených pilot v obecném případě musí být navrženy pro síly M, N a Q určené v souladu s bodem 2.4. Pro konstrukční průřezy (viz obr. 7) jsou průřezy normální k podélné ose hromady v tupém kloubu uchyceny v horní (A - A) a dolní (B - B) vazbě, stejně jako mezi svými koncemi (C - C). Náhodná počáteční excentricita při výpočtu kloubů při stlačení a tahu může být opomíjena.

Obr. 7. Vypočítané průřezy zadečku

sloučenin typu stakannogo (a),

svařený (b), šroubovaný (c) a lepidlo (g)

A - A - na spodní straně; B - B - na horní straně;

C - C - mezi konce propojených spojů

Rozměry vypočítaných úseků se berou s ohledem na vzpěru kolem obvodu, navíc pro naskládané spoje v dolním spojení, vypočtený průřez je omezen na vnitřní rozměry skla a na horním spojení - na rozměry klíče bez zvlnění; u šroubových spojů je oblast rohových hnízdo v betonu vyloučena z oblasti konstrukčních úseků.

6.2. Vypočítané průřezy v horní a dolní úrovni (A - A a B - B) jsou vypočteny pro síly M, N a pro pevnost a odolnost proti prasklinám v souladu s ustanoveními SNiP 2.03.01-84. Při zohlednění vlivu dynamického zatížení během jízdy se doporučuje snížit vypočtenou odolnost betonu vůči axiálnímu stlačení při výpočtu pevnosti o 10% a vypočítaná odolnost betonu vůči axiálnímu napětí při výpočtu z odolnosti proti trhlině se doporučuje rovnat nule.

Na základě výpočtu těchto oddílů as přihlédnutím k požadavkům na projekt (viz body 3.6, pozice "g", 3.9, 3.12, pozice "d", 3.16, pozice "c", 3.22, pozice "a" počtu a průměru kotevních tyčí, jakož i podélných tyčí přídavného rámu (pro klíč ve spojích skleněného typu) a spojovacích čepů (pro lepené spoje).

6.3. Ve všeobecném případě jsou úseky (C - C) ve spojích mezi konci spojů, které mají být spojeny, počítány na sílách M a. U stohovaných spár, které byly provedeny s ohledem na konstrukční doporučení (viz kapitola 3.6, poz. "A", 3.6, poz. "B", 3.6, poz. "C" a 3.8) provedené pomocí doporučených lepicích materiálů (viz str. 3.24), takový výpočet není povolen. Svařované a šroubované spoje by měly být zkontrolovány pro příčné (smykové) síly Q.

6.4. Ve svařovaných sítích by měl být tupý spoj spočítán na síly, které v něm vzniknou, když síla M a Q působí na spoj. V takovém případě by měl být výpočet svařovaného spoje na středovém napětí proveden podle ustanovení 11.1 SNiP II-23-81 a při zohlednění 3.2 Příručky [1]. Doporučuje se vypočítat spojení podél působení podélných a příčných sil, stejně jako vliv momentu nebo současného působení sil a momentů v souladu s pokyny v odstavcích. 3.2 - 3.8 Příručky [1]. Na základě výpočtu a při zohlednění požadavků článku 12.8 SNiP II-23-81 je přiřazena úhlová švovnice.

6.5. Při šroubových spojích by měl být spoj spočítán na síly, které v něm vznikly působením síly M a Q na spoj. Výpočet středního napětí by měl být proveden podle pokynů v odstavci 11.6 SNiP II-23-81. Závitový spoj by měl být zkontrolován na střih, stlačování a protahování v souladu s pokyny uvedenými v ustanovení 11.7 SNiP II-23-81 a pokyny k odstavení. 11,8 až 11,10 SNiP II-23-81.

6.6. Svařená spojení kotevních tyčí s hlavními částmi vložených dílů jsou vypočítána na síle, kde je průměr kotevní tyče; - průřezová oblast jedné kotevní tyče; - vypočtený odpor výztuže pro napětí pro mezní stav první skupiny. V případě, kdy jsou kotevní tyče instalovány s okrajem nad plochou průřezu ve srovnání s požadovaným výpočtem pevnosti, vypočtená síla může být snížena vynásobením poměrem vypočítaného průměru kotvy k skutečnému.

6.7. Délka překrytí podélné výztuže spojů s ukotvenými prvky tupých spojů, jmenovitě s ukotvovacími tyčemi vložených dílů, s podélnými tyčemi přídavného rámu (spoje typu stakanny) a se spojovacími kolíky (spoje lepidla), se doporučuje přiřadit na základě následujících podmínek: ; kde a je délka kotevní zóny podélného nenavlhčeného vyztužení spojů a ukotvených prvků tupých spojů; - délka zóny pro přenos napětí pro předpjatou podélnou výztuž spojů; k - koeficient při zohlednění typu nepřímého zesílení spojů na délce překrytí a při rovnání 0,8 nebo 1,0 při zpevnění konců vazeb se sítěmi nebo svorkami; - průměrné aritmetické vzdálenosti ve světle z podélné výztuže spojů k ukotveným prvkům spodních spojů v každé čtvrtině průřezu.

6.8. Parametry a doporučujeme vypočítat podle vzorce (316) "Příručky pro návrh betonových a železobetonových konstrukcí těžkého a lehkého betonu bez předpětí výztuže (na SNiP 2.03.01-84)". Současně je třeba zvážit podmínky instalace napínané výztuže v napnutém betonu. V případě, že je podélná výztuž spojů nebo ukotvených prvků tupých spár instalována s okrajem nad plochou průřezu ve srovnání s požadovaným výpočtem pevnosti s plně vypočítaným odporem, může se vypočítaná délka kotevní zóny snížit vynásobením poměrem vyztužení požadovaným výpočtem. V tomto případě se doporučuje, aby hodnota nebyla menší než strana části b spojů a pro spoje lepidla ne menší než doporučené v bodě 3.21, poz. "b". Hodnota by měla být vypočtena podle vzorce (11) s. 2.29 SNiP 2.03.01-84.

6.9. Při výpočtu úseků 1 - 1 a 2 - 2 pro odolnost proti prasklinám by se mělo vycházet z toho, že u kloubů provozovaných v neagresivním prostředí by šířka krátkodobého a prodlouženého otevření prasklin nesmí překročit požadavky SNiP 2.03.01-84 a u kloubů provozované v agresivním prostředí, by neměly překročit hodnoty a jsou uvedeny v tabulce. 9 nebo 11 SNiP 2.03.11-85.

POUŽITÁ NORMATIVNÍ A DOPORUČNÍ LITERATURA

1. Příručka pro výpočet a návrh svařovaných spojů ocelových konstrukcí (k kapitole SNiP II-23-81). - M.: stroiizdat, 1984

2. Doporučení pro návrh a realizaci styčných spár s přerušením výztuže ve železobetonových sloupcích výškových budov. - M.: NIIZHB, 1985

3. Doporučení pro návrh ocelových vložek pro železobetonové konstrukce. - M.: stroiizdat, 1984.