Výpočet hromadění listů

Výpočet hromadění listů ražby se provádí na stabilitě polohy skládané stěny a pevnosti konstrukčního materiálu ve všech fázích plotu. Navíc se při hromadění nečistot v základové půdě při čerpání vody z jámy a filtrační filtraci půdy jámy (v písečných a písčitých písčitých půdách) počítá s hromadou listů.

Podmínka pro zajištění stability stěny proti sklápění:

kde je ma - odhadovaný moment naklápěcích sil;

Mz - předpokládaný moment držení síly;

t je koeficient pracovních podmínek pro slabé půdy považován za 0,7;

cn - koeficient spolehlivosti k cíli, uvažovaný pro terén pokrytý vodou, rovný 1.1.

U jednoletého (vícevrstvého) upevnění plotu při kontrole stability polohy stěny bod otáčení vzpěry (dolní vzpěra) t. O (t O1) na obr. 2.11, a.

Hloubka hromadění jazyků je určena metodou pokusů o zajištění stability stěny proti překlopení.

Obr. 2.11 - Výpočtové schémata pro hromadění vrstev v nesoudržných a volně spřažených půdách: a - zkoušky tlaku půdy na plotu; b - konstrukční schéma stěny s dvouvrstvým oplocením; in - systém zúčtování závazné

Při výpočtu jazyka pro pevnost zkontrolujte stěnu, nosníky a popruhy. Stěna se považuje za dělený (s jedním stupněm, tj. S jednou vzpěrou) nebo s nepřetržitým (se dvěma nebo více vrstvami) nosníkem na tuhých podpěrách. Spodní podpěra jazyka je uprostřed vypočtené hloubky t ponoření jazyka, určeného na základě stability polohy stěny. Zatížení jazýčka pod podmíněným podkladem není zohledněno (obr. 2.11, b).

Pevnost listové stěny je kontrolována podle vzorce

kde je mstr - okamžik v průřezu hromadě listů z konstrukčních zatížení, vztažených k 1 běhu. m hromádka; stanoveno při výpočtu stěny podle schématu (obr. 2.12, b);

Rat - vypočtená odolnost materiálu pásku;

Wcm - moment odporu 1 p. m hromádka; určen odkazem pro určitý typ hmoždinky (tabulka 2.2);

t - koeficient pracovních podmínek; se předpokládá, že je 0,8 pro slabé půdy.

Páskové nosníky jsou počítány jako stlačené zakřivené (obr. 2.11, c). Popruh se vypočítá jako souvislý paprsek, který je podepřen vzpěrami. Rozložené zatížení na nosníku q0 číselně odpovídá referenčnímu tlaku R1 a R2, které jsou přenášeny stěnou stěn (obr. 2.11, b) vedle svazku.

Pevnost pásku se kontroluje podle vzorce

a formují stabilitu - podle vzorce

kde ant o6v, Abr o6v - průřezová oblast pásku, respektive čistá a hrubá;

Wnt vinutí - moment odporu pásku vůči svislé ose;

φ je součinitel vzpěry pásku určený standardy návrhu;

S0 - tlaková síla v pásku; určen vzorec

kde a je vzdálenost od osy obložení paprsku k sousednímu prvku obruby (k opačné stěně nebo k podélnému nosníku v kompozici rozpěrného rámu tvořícího obrubu);

q0 - lineární horizontální zatížení pásku; je číselně roven běžné podpůrné reakci R1 (R2) (Obr. 2.12, b).

Struty vypočítané výše uvedenými vzorci.

Ohýbání vychází z vlastní hmotnosti vzpěrů a působení příčné zátěže (hmotnost podlahové krytiny, lidé, vybavení poskytované technologií práce). Vzpěr je považován za nosník s rozpětím rovným vzdálenosti mezi stěnami stěn. Tlaková síla v jednoúrovňové montáži vzpěry je určena vzorcem

kde b je vzdálenost mezi vzpěrami.

Pokud jsou distanční prvky prvky rámu rozšiřujícího prostoru, započítávají se jako účinek vertikálního příčného zatížení jako prvky plochých vazníků. Síly, které se vyskytují ve vzpěrách jako farmářské pásy, jsou shrnuty úsilím přenášeným páskováním. Místní ohýbání distanční části je také vzato v úvahu (v případě extra-node aplikace boční zatížení).

Jazyk válcovitého (v půdorysném) plotu je zkontrolován pro zlomení zámků pomocí vzorce

kde ps - vypočítaná vodorovná radiální síla v obrysu plotu, kN / m (ts / m); určen vzorec

Zde t, γn - koeficient pracovních podmínek (rovný 0,7 pro slabé půdy) a koeficient spolehlivosti (rovný 1,1 pro ploty na terénu pokrytém vodou);

D je průměr plotu v plánu;

strstr - vypočtená pevnost v tahu, když jsou jazýčky na jazyku napnuty, předpokládá se, že jsou stejné pro jazyk SHP-1 (ocel CT3 se rovná 1900 kN / m a 2700 kN / m pro ocelový jazyk CT5 a 15HSND);

q je intenzita vodorovného tlaku půdy na vnitřním povrchu kruhového ohraničení na úrovni dna nádrže.

Častěji se provádí oplocení prstenců z hromadění listů.

Při použití holičů na jazyku a Larsen by měly být tahové síly vnímány jako obložení ocelových pásů.

Hloubka zablokování vrstevnice válcovitého plotu pod omyvatelnou čarou by měla být stanovena z podmínek pro vyloučení půdy, která vystupuje ze spodní strany hromádkové vrstvy vzorcem

kde q1 - vypočtený svislý tlak z hmotnosti zásypu a zatížení na úrovni dolního toku, kPa (ts / m 2);

φ je úhel vnitřního tření půdy na dně řeky.

Při výpočtu jazyka se určuje hodnota vodorovného tlaku na stěně plechu ražby v závislosti na typu půdy. Pozemky s pískovou a jílovou půdou mají rozdíly.

Hromada pilířů ponořená do písku nebo písečné hlíny

V tomto případě hromada stěn hromady vnímá vodorovné působení vody působící mimo jámu a dopad půdy v suspenzi.

Pro určení minimální hloubky blokování jazyka t se u víceúrovňové montáže používá schéma znázorněné v (obr. 2.12, a) s jedním stupněm vzpěr a schéma v (obr. 2.13, a).

V prvním případě v rovnici

bod O, ve vztahu k němuž je určen záběr Mz a naklonění Ma momenty, je úroveň umístění vzpěr, ve druhé - úroveň dolní montážní vzpěry.

Obr. 2.12 - Schémata pro výpočet hromádky stěn v písčitých a písčitých písčitých půdách s jedním stupněm upevňovacích prvků: a - při určování minimální hloubky hnacího jazyku; b - při kontrole pevnosti stěny, vnitřního obložení a vzpěr

Obr. 2.13 - Výpočtové schémata pro hromadění pilin v písečných půdách s třemi stupni spojovacích prostředků: a - tlakové diagramy půdy; b - schéma návrhu

Pro zkontrolování pevnosti stěny stěny plechu se používají diagramy. 2,12 b a 2,13 b, podle nichž jsou ohybové momenty M a boční síly Q definovány v úsecích podél délky stěny jako nosníky na dvou nebo více tuhých podpěrách. Ve druhém případě je zvažován staticky neurčitý systém, jehož snahy jsou určovány metodami mechaniky budov, například metodou sil.

Ve vzorcích pro určení návrhového tlaku na hromadě listů na obr. 2.12 a 2.13:

cspustit - specifická hmotnost půdy v suspenzi (γspustit = 1 t / m 3);

cf = 1,2 a 0,8 pro aktivní (λa) a pasivní (λn) tlak půdy (viz obr. 2.12 a 2.13):

kde φ je úhel vnitřního tření půdy.

Hromada pilířů ponořená do soudržných zemin

V případě ponoření do vodotěsné zeminy (jílu nebo hlíny) se předpokládá, že tlak na stěnu jazýčku je způsoben pouze hydrostatickým tlakem vody pronikajícího mezi stěnou a zemí do hloubky hb, jejichž hodnota může být stejná (obr. 2.14):

a) pro ploty, které nemají vzpěry (obr. 2.14 a):

kde h 1 b - hloubka ponoření jazyka do vodotěsné zeminy;

b) pro ploty s jedním stupněm spojovacích prvků (obr. 2.14, b):

kde t je hloubka jazyka pod dnem jámy;

c) pro ploty s několika úrovněmi (obr. 2.14, c) 0,5 m pod úrovní terénu v jámě.

Podobně jako u písčitých půd určuje hloubku jízdy jazýčku rovnici

Problém je vyřešen výběrem hodnoty t, dokud není splněna tato podmínka.

Obr. 2.14 - Schémata pro výpočet stěn plechů ponořených do soudržných zemin: a - pro oplocení bez vzpěr; b - s jednostranným držákem; in - s několika úrovněmi

Pevnost stěny plotu je zkontrolována tím, že se považuje za nosníky na dvou podpěrách (s jednostranným držákem) nebo několika (s vícenásobným držákem).

Vypočítaný tlak vody a půdy se získá vynásobením standardního tlaku bezpečnostními faktory pro zatížení. Jsou považovány za rovnající se aktivnímu tlaku půdy γf = 1,2, pro pasivní yf = 0,8.

Bez ohledu na výsledky výpočtu se předpokládá hloubka pilového pásu pod dnem základové jámy pro silné a jemné písky, tekoucí jíly a hlíny nejméně 2 m.

U plotů s cementovou vrstvou betonu by hloubka jízdy v žádné půdě neměla být kratší než 1 m pod spodní plochou betonu. Stabilita polohy jazyka v tomto případě je předurčena, jestliže v jamce je voda a není žádná cementová vrstva.

Ověření stability polohy a pevnosti stěny se provádí, když se voda vyčerpá z výkopu a betonová vrstva se položí podle návrhových schémat uvedených na obr. 2.15.

Obr. 2.15 - Konstrukční schéma stěny při pokládce cementové vrstvy betonu: a - na pokládku ponořeného betonu; b - po čerpání vody z plotu

Výpočet hromadění vrstev plechu.

0,85 na námahu v distanční části se zvyšuje

1,25)
2. Ortéza je podporována buď v kotevních pilířích nebo v hotových konstrukcích schopných vnímat vodorovnou sílu.
3. Hloubka jízdy podle modelu plného zvedání by se také měla zvýšit o 10-20 procent, aby se vytvořil zpětný tlak (skutečně pro zajištění ztuhnutí)

0,85 na námahu v distanční části se zvyšuje

1,25)
2. Ortéza je podporována buď v kotevních pilířích nebo v hotových konstrukcích schopných vnímat vodorovnou sílu.
3. Hloubka jízdy podle modelu plného zvedání by se také měla zvýšit o 10-20 procent, aby se vytvořil zpětný tlak (skutečně pro zajištění ztuhnutí)

2.2.E. Výpočet hromadění listů

- Soustružnické stěny se vypočítají podle první skupiny omezujících stavů;

- Převážná většina metod je založena na klasické teorii omezující rovnováhy půd (Ea, En, Eo).

Obr. 14.6. Práce bez stěnové stěny:

a - aktivní síly; b - skutečný pozemek tlaku půdy; in - plot na tlak půdy, který byl použit při výpočtu; 1 - aktivní tlak; 2 - pasivní tlak; 3 - maximální aktivní tlak; 4 - omezení pasivního tlaku.

Bezankernye hromadění stěn (obr. 14.6)

Úkolem je určit hloubku jízdy, síly působící ve stěnách a rozměry průřezu jazyka.

- Předpokládá se, že v rámci akce Ea, stěna má tendenci otáčet SO, umístěnou v určité hloubce to pod dnem jámy

- Stabilita stěny je zajištěna díky vyváženému aktivnímu a pasivnímu tlaku půdy z různých stran.

- Díky pohybům a pružnosti stěny je dosaženo poměrně komplikovaného zakřivení tlaku půdy na stěně (obr. 14.6 B)

- Pro zjednodušení výpočtu je tento graf nahrazen jednodušším (obr. 14.6 C). Poté se úloha staticky určí dvěma neznámymi to a EstrKteré jsou nalezeny z rovnic rovnováhy.

momentová rovnováha s ohledem na t

ΣMTakže= 0 proto vede k rovnici třetího stupně pro to; to

být určen, najde Estr'Z ΣX = 0 je rovnovážná rovnice pro vodorovné síly.

- Protože výsledné to určená z stavu omezujícího stavu, aby byla zajištěna zásoba, je zvýšena o hodnotu Δt

celková hloubka stěny stěny;

Δt je stanoveno z podmínek pro provedení protiproudění Estr"

kde qna - vertikální tlak půdy v hloubce aplikované sílystr"

λstr, λa - koeficient aktivního a pasivního tlaku půdy

- V praxi se nejčastěji sestavuje pouze jedna momentová rovnice, která neobsahuje Estr', A je určen to, a předpokládá se úplné uchycení vrstvy stěny plechu do půdy

Steny kotevního pera a drážky

- V závislosti na tuhosti stěny existují 3 schémata výpočtu:

volně opěděná stěna (schéma Yu.K. Jacobiho)

zabudovaná stěna (schéma Blum-Lomeyer)

Obr. 14.7. Výpočet schématu kotvové zdi E.K. Jacobi:

a - ovládací diagram stěny; b - schéma návrhu

Kritérium tuhosti stěny stěny je určeno poměrem:

dav - snížená výška stěny

J - moment setrvačnosti snížené části stěny "M"

D - šířka jazyka, m;

t - hloubka stěny, m

- Při - ztuhl stěnu (m / m stěny nebo zdi vrtaných pilot), musí se spoléhat na „volné uložení“.

Volně opřené stěny (schéma E.K. Jacobi)

- Výpočet je založen na předpokladu, že v okamžiku ztráty stability stěny působením síly aktivního tlaku půdy Ea, se bude otáčet kolem upevňovacího bodu kotvy (obr. 14.7 a). Současně na dně jámy je zaplavení půdy a reakce masivního tlaku

Zjednodušený návrh - obr. 14.7. b

- to,- délka zapouzdření stěny;

- R - síly ve zdi a kotvě;

- zvednout průřez stěny a ukotvit.

Přijetí SO (kotevní bod ukotvení) - pevná to a R je určeno z rovnic rovnováhy:

Pro odhadovanou hodnotu utěsnění

Stěna (Schéma Biome-Lomeyer) nebo (metoda elastické linky).

Výpočet se provádí za předpokladu, že spodní část ucpané části stěny je zcela upnutá v zemi.

Zjednodušený diagram je vytvořen analogicky. O. je umístěn ve vzdálenosti 0.2t.o ze spodního konce stěny (obr. 14.8)

Úloha je staticky nedefinovaná, protože obsahuje tři neznámé:

t; R; Síla ukotvení; a Estr

Obr. 14.8. Výpočet kotevní stěny podle schématu Blum-Lomeyer:

a - ovládací diagram stěny; b - schéma návrhu.

Je třeba navíc k dodatečné podmínky rovnovážných rovnic - rovnice... otočným úhlem díl upnut na místě těsnicí stěně, to znamená v t. O

- Řešení se provádí metodou postupných aproximací.

Zeptejte se to - hloubka vkládání, definujeme t

Z rovnovážné rovnice nalezneme R a Estr"

Vytvoření pozemku ohýbacích momentů výše

Dvojitou integrací složené rovnice momentů získáváme rovnici elastické linie stěny.

(Dvě integrační konstanty jsou určeny z podmínky, že kotevní bod a tak jsou fixní)

Z rovnice elastické linie stěny určuje úhel jejího otáčení

Pokud je úhel θ ≠ 0, změníme hloubku to a znovu proveďte akce pp 1-5.

Další výpočet spočívá ve vykreslení ohybových momentů a určení Mmax, které kontrolují průřez jazýčku.

- Množství výpočtu lze výrazně snížit pomocí grafo-analytické metody výpočtu popsané v referenční příručce designéra.

VÝPOČET ZVYŠOVÁNÍ HUBŮ

Přepis

1 Federální agentura pro železniční dopravu Ural State University of Railway Pestryakov Kalkulační štětovnice Jekatěrinburg

2 Federální agentura pro železniční dopravu Oddělení Uralské státní univerzity železniční dopravy "Mosty a dopravní tunely" A. N. Pestryakov VÝPOČET PROGRAMOVÝCH FENKŮ Metodické pokyny pro návrh kurzů v oboru "Stavební mosty" pro studenty odborného oboru Mosty a dopravní tunely Jekaterinburg

3 UDC P 28 Pestryakov, A.N. P 28 Výpočet štetovnice: metoda. instrukce / A.N. Pestryakov. Ekaterinburg: UrGUPS, str. Pokyny jsou určeny pro studenty oboru "Mosty a dopravní tunely" v kurzu pro obor "Výstavba mostů". Způsob výpočtu hromadění listů je vysvětlen, jsou uvedeny referenční údaje pro návrh kurzu. Instrukce UDC se doporučují pro tisk na schůzi odboru "Mosty a dopravní tunely", protokol č. 7 z města. Autor: A.N.Pestryakov, docent katedry "Mosty a dopravní tunely", Cand. tech. Vědy, USURT Recenzent: G. V. Desyatykh, vedoucí. Katedra "Mosty a dopravní tunely", k. tech. Vědy, USURT Uralská univerzitní komunikační univerzita (USURT),

4 Obsah 1. Úvod Pilíře z dřevěných pilířů Pilíře z kovových pilířů Základní principy výpočtu Postup výpočtu pilířů na plechy Závěr Reference Příloha

5 1. Úvod Jedním z hlavních prvků podpory mostu je jeho základ. Existují dva hlavní typy základů: na přírodním základě a na hromadách (pohon, vrtání, šroub, atd.). Ve většině případů není možné založení nadace bez vývoje jámy. Podle části SNiP Část 9. "Výkopové práce" [1] je povoleno vykopávání zákopů a příkopů s vertikálními stěnami bez upevňovacích prvků v nerostných a nezmražených půdách nad hladinou podzemních vod av nepřítomnosti podzemních konstrukcí v hloubce uvedené v tabulce. 1. Tabulka 1 Přípustné hloubky výkopů bez použití speciálních upevnění [1] Plemena půdy Hloubka, m Hromadná, písčitá a hrubá 1,0 Spayy 1,25 Lože, hlína 1.5 Při navrhování vrtů do větší hloubky je nutné zajistit svahy. Sklon povolených svahů a hloubka v jámách bez upevnění v nerostných půdách nad hladinou podzemní vody (včetně kapilárního stoupání) nebo v půdách vypuštěných pomocí umělé redukce vody je uveden v tabulce. 2. Tabulka 2 Stoupání a hloubka svahu při vývoji jám bez upevňovacích prvků [2] Typy půdy Pokládání svahů v hloubce jámy, m 1,5 3 5 Hromadné nekomponované 1: 0,67 1: 1 1: 1,25 Písek a štěrk 1: 0,5 1: 1 1: 1 Směs 1: 0,25 1: 0,67 1: 0,85 Loam 1: 0 1: 0,5 1: 0,75 Clay 1: 0 1: 0,25 1: 0.5 Lessi a sprašovité 1: 0 1: 0.5 1: 0.5 Poznámka: Pokud jsou v průřezu jámy různé typy půd, je pro nejslabší typ půdy předepsána strmá sklon pro všechny vrstvy. Častěji je však nutné provádět zemní práce v mnohem větší hloubce. V tomto případě se používají různé typy uzavřených konstrukcí. Často používají oplocovací konstrukce ve formě vestavěných upevňovacích prvků, zeslabené železobetonové skříně a hromadění listů ve formě kovové (méně obyčejně dřevěné) stěny. 6

6 Obr. 1. Ponoření jazyka vibračním pilotem Při stavbě mostu je hromadění pilířů celkem běžné (obr. 1). Jámy ve vrstvě pilového obleku na otevřených potokech; na zemi, nepokrytých vodou, v nestabilních a vodnatých půdách a ve stísněných podmínkách stavby podpěr v blízkosti stávajících dopravních nebo jiných konstrukcí. Zpočátku bylo dřevo použito jako materiál pro hromadění listů, v současné době se používá speciální profilový kov a dřevěné ploty jsou stále používány v hloubce 4-6 m v půdě bez vměstků do půdy, které brání drážce při potápění. Již v 19. století se však stohování ocelových plechů stalo inventářním materiálem stavitelů, který byl mnohokrát používán, v důsledku čehož byl kovový profil téměř zcela vyloučen z použití dřevěných pilířů. Takže již od roku 1910 až do současnosti stavitelé používají Larsenovu hromadu téměř nezměněný. Existují i ​​jiné návrhy pilířů (obr. 2). Vývoj nových typů a návrhů hmoždinek pokračuje v současné době [3], nicméně obecné zásady výpočtu zůstávají nezměněny. 7

7 Obrázek 2. Fragment příručky o použití jazyka z roku 1936. 2. Pilírování dřevěných pilířů Jak již bylo uvedeno, dřevěné pilíře se používají za dvou podmínek: pokud je ponořeno do půdy na 4 6 m; v nepřítomnosti vměstků do země, zabraňujícímu ponoření jazyka. Jazyk je vyroben z jehličnatých dřevin nejméně v druhém stupni. V 8

8 délka jazyka není větší než 3 m, dovoluje použití jazyka z tvrdého dřeva. Obr. 3. Pilíř ze dřeva (šipka ukazuje směr jízdy): průřez jazyka; b vodítka schémat pro řízení ploty: 1 roh (hromadění listů); 2 majákové piloty; 3 vodítka pro řízení hmoždinky; 4 dočasné dřevěné podložky; 5 uzamykací hromada; 6 pilířů Šikmý jehličnatý dřevo musí splňovat požadavky GOST, kolem GOST. Doporučené poměry příčných rozměrů pro různé typy dřevěných hmoždinek jsou uvedeny na obr. 3, a. Nejlepší tvar drážky a drážky pera je pravoúhlý. Trojúhelníkový hřeben se používá, když tloušťka jazyka není větší než 8 cm. Pro snadné ponoření je dřevěný jazyk spojen do balíků se dvěma nebo třemi drážkami, připevněnými konzolami o cm a na koncích o 50 cm (obr. 4). Staples (Æ = 14 16 mm) jsou vedeny do jazyka pod úhlem 45 střídavě v opačných směrech. Drážky hlavy jsou řezané kolmo k jejich podélné ose a spojují se s třmenem obdélníkového tvaru a konce jsou nasměrovány na správný klín v délce od jedné (pro těžké půdy) po tři (pro lehkou půdu) tloušťku jazyka. Okraj klínového ostrou na boku hřbetu je řezán, aby se zajistilo, že tažený obal pevně zapadne proti předtím zakousenému. Hmoždinka je vždy česaná dopředu. 9

9 Obrázek 4 Konstrukce balícího listu: balíček dvou pilířů; b zpracování a ostření dna balení: 1 svorky; 2 jamky Doporučuje se, aby byly k majáku-10 připojeny vodítka pro zablokování jazyka

10 pilířů hromád, umístěných mimo stěnu pilového listu, 2-3 m podél své délky a do jedné z rohových pilířů, která je poháněna současně s pilotem (obr. 2, b). Zbývající rohové hromady jsou ponořeny v průběhu jízdy plotu. Vnitřní vodítka jsou připojena k majákům pomocí dřevěných podložek, které jsou odstraněny při hnacím hmoždí. Před odstraněním těsnění jsou vodítka připevněna k nejbližšímu ucpanému hmatníku. 3. Pilíta kovových plotů Ploty z plechu (obr. 5) se používají v hloubce ponoru více než 6 m v půdě, stejně jako v hlubší hloubce v husté hlíně nebo štěrkové půdě nebo při hloubce vody v řece více než 3 m. Jazyk by měl být považován za inventář a načítání k opětovnému použití. K ochraně základových vrtů můstků se používá především jazyk profilu násypky (HQ-1, HQ-2, Larsen IV a Larsen V). Jazyk plochého profilu (ShP-1 a ShP-2) se používá hlavně pro vytváření válcových stěn plotu umělých ostrovů. V továrnách je jazyk vytvořen z délky 8 až 22 m. Pokud je to nutné, hromada jazyků a drážky se zvyšuje při překrytí spojení s deskami o velikosti nejméně 600 mm. Spoj s hromadou je vyroben svařenými, nýtovanými nebo šroubovanými spoji. Spojky drážky jsou vyrobeny v souladu s požadavky projektu v souladu s podmínkou zajištění těsnosti a stejné pevnosti spojů s hlavní částí jazyka. Spojované drážkované segmenty by měly být spojeny přesně souose s těsným dotykem koncových povrchů navzájem přes celou plochu průřezu. Náhodnost stohovatelných drážkových zámků je zajištěna předmontováním spojů s dočasným připevněním úseků délky 3 4 m v jejich zámcích. Počet spár v jednom jazýčku by neměl být větší než dva a vzdálenost mezi spáry by neměla být menší než 3 m. rovnost zámků, pro kterou tahají šablonu z 2-metrové dlouhé hmoždinky, která se na nich ohraničuje. Konce hmoždinek jsou řezány přísně kolmo k jejich podélné ose. Zároveň se provádí narovnání malých ohybů hmoždinky a zářezy zámků. Řezání vadných míst zámků je povoleno v délce nepřesahujícím 50 cm a ne více než jeden řez na jazyk a následné svařování vysoce kvalitní zámkové části na tomto úseku. 11

11 Obr. 5. Profily a detaily zámků kovových drážkových plechů: 1 osa symetrie; Dvoustojanová hromada; 3 osová souprava 10

12 Když je hromada kovových listů ponořena, jsou pilíře majáku umístěny mimo linii stěny stěny plechu a vzdálenost mezi kontrakcemi je fixována dočasnými vložkami instalovanými ve vzdálenosti 1,0-1,5 m (obr. 6). Spodní část drážky zámku pero a drážky, ve směru jízdy, je uzavřena ocelovou zátkou, aby se zabránilo tomu, aby se naplnila půda. Pro usnadnění ponoření a následného odstranění jazýčku doporučujeme jeho mazání mastěním. Při ponoření ocelového plechu s jednočinným kladivem jsou drážky plechu chráněny speciálními uzávěry. Pro ponoření do pilířů z ocelových plechů se doporučuje použití následujících vibračních pilotů: VP-1 a VPP-2 pro ponoření drážky o hmotnosti do 1,5 tuny v hloubce m ve vodě nasycených písčitých půdách do hloubky až 10 m, slabé plastické jíly; 18 a 12 m, vibrační kladivo TSNIIS VM-7 pro ponorné drážky o hmotnosti do 1 tuny v písečných a silných půdách do hloubky 12 m. Hloubka ponoření jazyka do půdy je určena z podmínek stability stěny stěny plechu proti jejímu naklonění; stabilitu půdy proti stlačování do jámy při zavlažování. Ve všech případech by ponoření jazyka pod dno základové jámy mělo být nejméně 1 m v soudržných, hrubých a štěrkových půdách a nejméně 2 m v jemném písku a zaplavených půdách. Horní část hromádky by měla být 0,2 0,4 m nad hladinou podzemní vody a ne méně než 0,7 m nad hladinou pracovní hladiny v řece. Pro pracovní vodní horizont je stanovena možná úroveň desetileté frekvence, která je stanovena z hydrogeologických údajů za období práce v jamce. Při stavbě základů by se nosníky s nakloněnými piloty měly udržovat pod drážkou vodorovně od šikmých pilířů nejméně 0,5 m ve světle. U plotů postavených ze zemského povrchu se doporučuje částečně vytvořit základovou jámu bez plotu. Šířka bermí mezi základnou sklonu otevřené jámy a stěnou skládanou stranou by měla být dostatečná pro umístění použitých mechanismů a zařízení. Stohovací listy se liší typem upevňovacích prvků a podobou oplocení v plánu. Konstrukce plotů bez upevnění ve formě volně stojící stěny je vhodná pouze pro mělké zákopy. V plotech s vnitřními rozestupy je počet stupňů upevnění přiřazen podle podmínek trvanlivosti jazyka a jeho stability. Při ukládání vrstev je nutné postupovat z podmínek pro nejlepší využití jazyka. Upevňovací prvky by měly být vhodné pro jejich instalaci. 11

13 Obrázek 6. Konstrukce drážkových spojů a vodítek pro pohon jazýčku: a kloub jazyka jazýčku typu ШК; b společný shpuntin typ SHP; v průvodcích pro řízení jazyka; 1 majáková hromada; 2 horizontální kontrakce; 3 krátké nohy; 4, 5 pilíř ocelového plechu Ploty obdélníkového tvaru by měly být upevněny vodorovnými řemeny podél vnitřního obrysu jámy a systému příčných vzpěr a rohových vzpěr (obr. 7). Horní vrstva spojovacích prostředků se doporučuje použít jako vodítko pro pohon jazýčku. Vzdálenost mezi rozmetadly upevňovacích prvků je předepsána s ohledem na způsob vývoje výkopu a typ použitých mechanismů. Obr. 7. Schéma rozdělovačů: obdélníkový plot; b kruh; ve dvojitém kruhu; 1 podélný postroj; 2 příčné potrubí; 3 strut; 4 strut; 5 kruhových potrubí V plotech postavených na otevřených vodních tocích by měly být úrovně uchycení ve vodní hloubce zpravidla kombinovány do prostorového rámce s vazbami spojujícími vzpěry a potrubí sousedních vrstev. Rám ve smontované podobě je dodáván v rybnících na podpěru, který je instalován v konstrukční poloze a upevněn na majákových majácích (obr. 8). 12

14 Obr. 8. Schéma vrstevnice s horními vrstvami spojovacích prvků, spojených v rámu: a montáž rámu; b celkový pohled na plot; 1 rám; 2 postroje; 3 majáková hromada; 4 vnější kolejnice; 5 dolních vrstev instalovaných na místě během vývoje půdy v jámě; 6 listů; 7 pramenů podporujících dolní vodítko. 4. Základní principy výpočtu Metoda výpočtu hromadění listů se vyvíjí na základě následujících základních principů: 1. Sousední stěny jsou považovány za zcela tuhé. 2. Zemní tlak na stěnách je založen na Coulombově teorii s rozpadem plochého povrchu. 3. Aktivní tlak půdy je podmíněně akceptován bez ohledu na přítomnost nebo nepřítomnost půdy na opačné straně. 4. Výpočet se provádí na 1 lineárním metru drážky hromadě listů. Pro výpočet hromadění listů je nutné mít na místě, kde je konstrukce vytvořena, geologický úsek; fyzikálně-mechanické vlastnosti půdních vrstev (úhel vnitřního tření půdy, sypná hustota půdy, koeficient pórovitosti půdy, adheze půdy), hydrogeologické údaje vypočtené hladiny vody, grafy vodorovného horizontu za posledních deset let, rychlost proudění a podmínky ledu; informace o přepravě; údaje o zařízeních a dopravních prostředcích, které budou umístěny v hranolu zhroucení půdy a na plotě při konstrukci základny podpěry. Velikost štěrbiny v plánu se předpokládá tak, že mezi vnitřní konstrukcí plotu a vnější strukturou podpěry (bednění, výztužná klec atd.) Je mezera nejméně 50 cm.

15 Půdy Tabulka 3 Průměrné fyzikálně-mechanické vlastnosti půd (s v kgf / cm 2, φ v krupobití) Charakteristika půd s poměrem pórovitosti-e 0,41-0,5 0,51-0,6 0,61-0,78 0,71-0,8 0,81-0,95 0,96-1,1 Charakteristika půdy Standard Vypočítaná Standardní Vypočtená Standardní Vypočítaná Standardní Vypočítaná Standardní Vypočtená Standardní Vypočtená písčitá hlinka s vlhkostí na okraji dráhy,% štěrku a velký průměr 0.02-0, φ s 0.03-0.02-0, φ jemnost jemnosti 9.5 12.4 12.5 15.5 15.5 15.4 18.4 18.5 22.4 22.5 26, 4 26,5 30,4 s 0,06 0,01 0,04-0, φ s 0,08 0.02 0.06 0.01 0.04-0, φ 0.12 0.03 0.08 0.01 0, φ c 0.42 0.14 0.21 0.07 0.04 0.04 0.07 0, φ s - - 0.50 0.19 0, 25 0.11 0.09 0.08 0.11 0.04 0.08 0.02 φ s, 68 0.28 0.34 0.19 0.28 0.10 0.19 0.06 φ s, 82 0,35 0,41 0,25 0,36 0,12 φ s, 94 0,40 0,07 0,22 φ Výpočet stěny stěnové vrstvy spočívá v určení: hloubky pera pod úrovní dna ražby; výběr průřezu jazýčku, aby se zabránilo jeho deformaci; stanovení potřebné délky jazyka. 5. Postup pro výpočet hromadění listů Jak již bylo uvedeno výše, hromadění listů může být prováděno jak s volně stojícími stěnami, tak s jedním nebo více řadami spojovacích prvků. Na obr. 9 znázorňuje dva z mnoha možných schémat návrhu štetovnice. V prvním případě je hromada vrstev instalována s jedním stupněm montáže distančníku v oblasti pokryté vodou, ve druhém případě se hromadění listů provádí podle schématu volně stojící stěny na suchém místě s 14

16 zatížení umístěné přímo u stěny konstrukce. V rámci kurzu budeme uvažovat o výpočtu volně stojící stěny a specifikovat možné předpoklady pro ostatní výpočty. Obr. 9. Varianty schémat ukládání pro hromadění listů Nastavení hloubky jazyka je ponořeno porovnáním následujících hodnot: standardní hloubka a hloubka zajišťující stabilitu stěny ražby. Pro nesoudržné půdy je přidána třetí hodnota, která se získá kontrolou výkyvu základové jámy. Výsledkem výpočtu je maximální hodnota hloubky jazyka. Minimální standardní hloubka ponoření pro jílovité, hlinité, písčité, jemně pískové půdy se rovná 2 m. U ostatních půd je minimální normativní hloubka 1 m. Srovnání stability sklonu stěny (M sp) a přídržných momentů (M sp) kde m je koeficient pracovních podmínek, v závislosti na úhlu vnitřního tření a koeficientů: hgr hv μ gr =; m h =, H H kde H je hloubka jámy, h gr a h je vzdálenost od dna jámy k úrovni země (na otevřených vodních tocích) nebo podzemní vody (na zemi nezakrytou vodou) mimo jámu. Koeficient pracovních podmínek m ve všeobecném případě (pro stavbu volně stojících stěn bez použití rozvaděčů) je 0,95. V ostatních případech se provádí podle tabulky. 4 a obr. 10 a

17 Tabulka 4 Koeficienty pracovních podmínek M barové stěny bariéry při výpočtu stability Koeficient Hydrogeologické podmínky a typ oplocení m Nezapojené půdy v nepřítomnosti tlaku vody pod jazykem jazyka Při plném čerpání vody z jámy: na otevřených tocích v oblastech, které nejsou pokryty vodou do hloubky (od odhadovaného vodního horizontu) na otevřených vodních tocích ne více než 0,25H na zemi, které nejsou pokryty vodou, nejvýše 0,25 h. V odpojených půdách, když je bod jazyka ponořen do vodního lůžka Samostatně stojící stěny ka s podvodním betonováním podle obr. 10 podle obr. 11 0,95 1,0 0,95 0,95 Kohezní zeminy 0,95 Obr. 10. Grafy hodnot koeficientů pracovních podmínek m hromadění listů na výstupech: hydrogeologické podmínky; b volně stojící stěna; ve zdi s jedním vrstevníkem; d stěna s vícevrstvými spojovacími prvky Moment převracení se skládá z okamžiku tvořeného hydrostatickým tlakem, okamžiku od zatížení umístěného na hranolovém rozchodu a aktivního tlaku půdy. Moment držení je tvořen pasivním tlakem půdy. 16

18 Obrázek 11. Grafy hodnot koeficientů pracovních podmínek hromadění listů na plochách nepokrytých vodou: hydrogeologické podmínky; b volně stojící stěna; se předpokládá, že hydrostatický tlak na stěně v odpojených půdách se mění lineárně v rámci volného tlaku a pod hladinou podzemní vody a je konstantní a rovná tlaku (obr. 12). Hmotnost objemu vody (g v) se rovná 1 t / m 3. Hloubka hydrostatického tlaku uvnitř kohezní zeminy se předpokládá (obr. 12): u volně stojících stěn o hloubce 0,8 (t o + t d) ; pro stěny s jedním stupněm upevnění s hloubkou 0,5 od dna jámy; pro hradby s vícevrstvými kotevními úchyty, hloubka a = 0,5 b, ale ne vyšší než úroveň podzemní v jámě při instalaci první úrovně ukotvení uvnitř kohezní zeminy (b vzdálenost od soudržné půdy k první úrovni upevňovacího prvku umístěného nad soudržnou zeminou). Při průměrné rychlosti průtoku vody v 2 m / s se vezme v úvahu zvýšení vypočítaného vodního horizontu o 2 v Dh = 2g, kde g je zrychlení gravitace (9,81 m / s 2).

19 Obrázek 12. Hydrostatický tlak vody: konstrukční schéma, b plot v nesoudržných půdách, c plot v soudržných půdách Aktivní tlak půdy (obr. 13) vlivem své vlastní hmotnosti se lineárně mění s hloubkou, kde je faktor aktivního tlaku rovný, zde φ je úhel vnitřního tření, h hloubka průniku: h = h gr + t o. Pokud je půda nesouvislá a pracuje v zaplavené zóně nebo jsou toky podzemních vod, stanoví se objemová hmotnost γ nesoudržné půdy umístěné pod horizontem podzemní vody nebo povrchové vody s přihlédnutím k váženému účinku vody pomocí vzorce g0-1 gs = = 1+ ε kde g 0 je hustota skeletu půda, se předpokládá, že je 2,7 2,8 t / m 3; e je koeficient pórovitosti půdy. V ostatních případech přebíráme sypnou hustotu přírodní půdy. Pokud je v jmenovité výšce rozdílné půdy, u kterých rozdíl v objemové hmotnosti, úhel vnitřního tření a adheze nepřesahuje 20%, je možné považovat půdu za rovnoměrnou s váženými průměrnými hodnotami vlastností γ cf = e e γ h ii hi, j cf = e e jh ii hi, ssr = e e chiih i. 18

20 Obrázek 13. Aktivní tlak: konstrukční schéma, b plot od zatížení na povrchu, c plot z půdy Tlak z zatížení na povrchu u kolapsu. Q rozložené zatížení na povrchu. Při absenci soustředěného zatížení přebíráme zatížení q = 50 kg / m 2. Vypočítané hodnoty fyzikálně-mechanických charakteristik půdy (úhel vnitřního tření φ, objemová hmotnost g, přilnavost apod.) Se berou na základě inženýrsko-geologických průzkumů s přihlédnutím k přirozenému stavu země. Přibližné hodnoty φ a c lze převzít z tabulky. 3. Sypná hustota g je hmotnost na jednotku objemu horniny s přirozenou vlhkostí a porézností. Objemová hmotnost vlhké horniny závisí na množství vody obsažené v ní a na porozitě, to znamená, že je v tomto případě vždy určena. Pro zjednodušené výpočty je možné uvažovat: u pískových půd v přirozeném stavu 1,6 1,7 t / m3, jílovitých 1,7 2 t / m3, skalnatých do 2,5 t / m3. Přidržovací tlak se nazývá pasivní (obr. 14). Skládá se z tlaku instalovaného zařízení v příkopu (pokud není soustředěné zatížení, bereme zátěž q = 50 kg / m 2) a pasivní odpor půdy, která odolává změně své polohy. Tlak ze zatížení se vypočítá podle vzorce. 19

21 Obr. 14. Pasivní tlak: konstrukční schéma, b plot od zatížení na povrchu, c plot od půdy Pasivní tlak půdy je. Zde je koeficient pasivního tlaku:. Po získání hodnot jak aktivního (převracení), tak i pasivního (držení) úsilí, sestavujeme rovnici momentů ve vztahu k bodu O. Vyřešíme tuto rovnovážnou rovnici s jednou neznámou (t 0). Dostatečnost pohřbu jazyka v nesoudržných půdách by měla být zkontrolována tak, aby byla stabilita půdy odpuzována do výkopu při odtoku vody pomocí vzorce hv t g =, m1 HH p gβv kde h je tlak vody v ražbě (při průtoku otevřené vody h = H) půda; m 1 koeficient pracovních podmínek, rovnající se: 0,7 pro štěrkovitou půdu a hrubý písek; 0,5 pro střední písek; 0,4 pro silný písek a písečnou hlínu. Porovnejte získané hodnoty hloubky jazyka pod dnem jámy a proveďte maximální hodnotu. Ve druhé fázi výpočtu musíme vybrat sílu hmoždinky, pro kterou změníme schéma konstrukce. Skutečnou strukturu nahrazujeme konzolovým nosníkem, délka se rovná h + t 0/2, na které působí pouze aktivní síly (hydrostatický tlak, aktivní tlak půdy a tlak z vnějšího zatížení na zhrouceném hranolu). 20

22 M mw Obrázek 15. Výpočtová schéma výpočtu pevnosti 2 Vědomí, že s 1 x Ј = 2100 kg / cm. m Vzhledem k faktoru bezpečnosti m 1, který se rovná 0,7 v jamce zařízení bez vzpěr a 0,8 s vzpěrami, určujeme okamžik odporu. Vezměte prosím na vědomí, že sběr nákladu od nás byl proveden na 1 hodinu oplocení, proto je třeba použít i moment odporu (W) pro 1 běžící metr a ne pro jednu hromadu listů. Vybíráme pro tento design potřebnou značku pilového listu pro aplikaci. Konečným stupněm výpočtu je stanovení požadované délky hromádky. Délka se vypočte podle následujícího vzorce: L = h v + h gr + D h + t 0 + a. V tomto případě je jediným neznámým množstvím koeficient a. Charakterizuje výšku horní části jazyka nad povrchem a předpokládá se, že je 0,3 m za nepřítomnosti povrchové vody a 0,7 za přítomnosti. L je minimální délka hromadě listů, vybraná podle aplikace. Závěr V tomto článku jsme v rámci kurzu zvažovali pouze jeden způsob, jak vyřešit problém výpočtu hromadění listů. Při použití zařízení ražby jednoho nebo více řad distančních jednotek není metoda výpočtu 21

23 změn se statické definice stávají pouze staticky definovatelnými rovnicemi a jejich řešení vyžaduje složitější algoritmus, který je studován v rámci strukturální mechaniky. Literatura 1. SNiP část 9. Zemní práce. 2. Kolokolov N. M., Veinblat B. M. Výstavba mostů: studie. M.: Doprava, s VSN. Pokyny pro návrh pomocných zařízení a zařízení pro stavbu mostů. 22

24 Charakteristiky pilířů Použití Typy vrstev ShPZ-51 (Z) ShPZ-55 (Z) ShP-1 (plochý) ShP-1 (plochý) L- (ZET) SHPZ-77 (ZET) SHPZ-67 (ZET) SHPZ-67 (ZET) SHPZ- 107 (ZET) GOST, TU pro plechové profily GOST Vypočítaná šířka Vzdálenost podél osy zámků Výška profilu H, mm Výpočtová výška (tloušťka) stěny stěny H ½ mm Tloušťka stěny profilu δ, mm Průřez pilového listu A, cm 2 Hmotnost 1 m Profil, kg Délka hromádky listů L, m Referenční data válcovacího profilu a stěny stěnového plechu vzhledem k ose X-X Moment setrvačnosti Ix, cm 4 Moment odporu Wx, cm 3 stěny stěny stěny pera a drážky profilu 1 m dlouhý, 1 m dlouhý, 5 m dlouhý, TU, 8 94,,,,, 8 144, TU, 1 143,,, 3, 153,4, 3, 158,1, 3, 164, 3, 167,5, 3, 172,2, 3 187,6, 3 186,4, 3 195,5 12, 15, 18, 21, 24 12, 15, 18, 21, 24 12, 15, 18, 21, 24 12, 15, 18, 21, 24, 12, 15, 18, 21, 24 12, 15, 18, 21, 24 12, 15, 18, 21, 24, 24 12, 15, 18, 21, 24 12, 15, 18, 21,

25 Vychovatelská edice Pestryakov Alexey Nikolaevich VÝPOČET OCHRANA LEPENÍ Metodické pokyny k výuce předmětu na téma "Hledání a návrh mostů" pro studenty oboru "Mosty a dopravní tunely" Redaktor S. V. Pilyugina Signováno pro tisk Formát 60 x 84 / 16 Ofsetový papír. Cond. pecs l Obětujte 70 kopií. Publikování objednávek UrGUPS, Jekaterinburg, ul. Kolmogorov, 66 24

Výpočet tabulky

Naše stavební firma se specializuje na prodej drážkování a výstavbu hromádkových pilířů pro různé účely.

Vypočítejte váhu jazyka pro váš projekt

Na cenové stránce můžete zjistit náklady na hmoždinku.

Pevnost a stabilita stěny závisí na souladu jejích parametrů s charakteristikami půdy a hloubkou jámy. Ve fázi návrhu provádíme výpočet jazyka.

Úkoly pro výpočet hromadění listů

Při výpočtu hromadění listů ražby se určí:

  • rozměry a pevnostní charakteristiky jazyka;
  • hloubka ponoru;
  • nezbytná opatření k dalšímu posílení.

Samotné drážky jsou děleny výrobním materiálem:

Železobeton a dřevěné hmoždinky nejsou určeny pro výstavbu dočasných ploty. Dřevěné - nejlevnější, ale nemohou být demontovány bez poškození. Ponoření a demontáž betonu - příliš energeticky náročný a nákladný proces. Oba i jiní se používají jednou.

Plastové hmoždinky se používají opakovaně, ale ztrácejí pevnost kovu. Proto, mettaloshpunt (profil a tubulární), doporučujeme našim zákazníkům na prvním místě. Jejich výhody:

  • optimální poměr hmotnosti, rozměrů a pevnostních charakteristik;
  • rychlá instalace, snadná demontáž;
  • opakovatelnost a v důsledku toho nákladová efektivita: ačkoli kovové zátky jsou dražší než dřevo, v důsledku toho je stěna levnější (více na tom níže).

Výpočet hromadění vrstev jámy pomocí SNiP

Před přípravou výkopu jsou půdní vrstvy v rovnováze. V procesu ražby se mění poměr zatížení, vzniká zřetelná oblast. Pod tlakem stěny se může zhroutit. Otevírání se používá k zabránění jejich zničení.

Chcete-li zjistit požadovanou únosnost stěny pilového listu a provést výpočet hromádky listů Larsen, potřebujete znát sílu nárazu na sousedních vrstvách.

Existují dvě metody: graphoanalytické a vzorce. Vzorec bere v úvahu:

  • přízemní tlak, boční a svislý;
  • aktivní a pasivní tlak podzemní vody;
  • návrh vertikálního zatížení z budovy;
  • hloubka jámy.

Pro výpočet se používají koeficienty SNiP (vydání 3.02.01.87):

  • koeficient zatížení činného tlaku vody (odebraný 1,2);
  • pasivní (0,8);
  • koeficient práce v půdě (v závislosti na typu půdy) atd.

Mezi služby poskytované naší společností patří primární testování a návrh půdy. Práce provádíme striktně v souladu s normami přijatými v Ruské federaci.

Příklady výpočtu hromadění listů

V souladu s doporučeními SNiP jsou jazykové jazyky ponořeny v krocích od dvou do čtyř metrů. Minimální hloubka jazyka (pod dnem výkopu):

  • v tekoucích jílovitých půdách a jemných píscích - 2 metry;
  • v půdách jiných typů - 1 metr.

Pokud mezi vrstvy půdy v mělké hloubce je vodotěsná (těsně nepropustná), hmoždinky jsou ponořeny před ním, protože Zabraňuje vstupu vody do dna jámy.

Horní řez pilířské stěny je umístěn v závislosti na hladině vody. V korytě řeky - nad pracovní úrovní minimálně 70 cm, s ohledem na spodní vodu a výšku vln. Výška zpětné vody při průtoku 2 metry za sekundu je odvozena vzorec V2 / g (rychlost a zrychlení gravitace).

Příklad výpočtu kovového jazýčku pro odolnost proti zatížení při sklápění:

Průřez jazýčku odpovídá nejvyšší hodnotě momentu převrácení. Hloubka je určena empiricky na základě odolnosti proti převracení.

Příklad výpočtu kovového jazýčku je uveden pro výpočet vyklápěcí zátěže na spodním okraji pera.

Jak vypočítat hromadění listů pro pevnost:

Při tomto výpočtu jsou vybrána další opatření pro posílení plotu jámy.

Doporučujeme našim zákazníkům používat kovové hmoždinky pro oplocení: je to nejen spolehlivá a efektivní, ale i nejekonomičtější volba. Kovový děrovač může být použit až 20krát.

Dřevěné a železobetonové piloty se používají jednou. Nedoporučujeme vůbec vůbec (zhoršují se v zemi), druhé jsou výhodné jako přídavné zpevnění základů, tj. stacionární. Pro informaci uvádíme údaje, na základě kterých se provádí výpočet hromadění listů pro dřevěné drážky (samotný výpočet se provádí podobně jako u kovových pilířů).

Dřevěné piloty jsou povoleny pro použití v konstrukčních hloubkách až 6 metrů, pokud půda neobsahuje velké množství kamenů a jiných pevných inkluzí (výztuž, zbytky předchozích základů). Nepoužívá se na hustých jílových, kamenných a štěrkových půdách.

Tloušťka dřevěné hromady je vybrána na základě pevnosti (deska o tloušťce 8 cm, dřevo - od 10 do 24). Spojovací tyče - pero a drážka. Pravoúhlý hřbet poskytuje větší hustotu kloubů než trojúhelníkový. Dřevěné hmoždinky jsou ponořeny do dvou nebo třídílných úseků, které jsou vzájemně spojeny nakloněnými konzolami. Staples jsou vjížděny do lesa s hladkou vrstvou.

Naše nabídky

Nabízíme drážky a útkové plechové stěny v Moskvě av celé Ruské federaci. Doporučujeme využít celou škálu služeb pro instalaci oplocení na klíč: je to ekonomičtější než provádění operací zvlášť.

V komplexu a samostatně můžete využívat následující služby:

  • prodej nových a použitých drážkování, pronájem;
  • půjčovna vybavení;
  • přepravu materiálu na místo;
  • počáteční hodnocení podmínek, zkoušení půd a drážkování;
  • výpočet, návrh, rozpočtování;
  • hmoždinky;
  • zvýšit efektivitu práce - podkopávání nebo vedoucí vrtání;
  • zpevnění stěn;
  • demontáž.
  • v přítomnosti libovolného počtu drážkování různých modelů;
  • v přítomnosti pilotních a pomocných zařízení;
  • kvalifikovaní designéři a instalatéři;
  • Certifikát SRO, přijetí na odpovědné práce;
  • na žádost klienta - certifikáty pro hmoždinky;
  • vysoká kvalita, záruka práce;
  • nízké ceny, řadu možností úspor;
  • rychlé termíny bez ohledu na úroveň složitosti plotu.

Podívejte se na video, jak je v naší společnosti nainstalována hromada listů:

Chcete-li nechat žádost, vyplňte formulář na webových stránkách nebo nám zavolejte. Podle výsledků odchodu našeho zaměstnance, aby se seznámil s předmětem a jeho dokumentací, vypracujeme dohodu, ve které jsou uvedeny všechny typy práce, konečné náklady a podmínky.

VÝPOČTY OCHRANNÝCH PROSTŘEDKŮ

A. OBECNÁ USTANOVENÍ

17.1. Výpočty vrstev plotů jsou prováděny na:

- stabilita polohy a pevnosti materiálu jejich prvků ve fázích vývoje jámy a montáže rozpěrných prvků, úplné odstranění půdy a vody z jámy, jakož i zásyp půdy a odstranění spojovacích prostředků,

- stabilita dna výkopu proti vybočení a odtoku filtrování - pro hromadění pilířů zabalených do písku, písčité hlíny a písečného bahna v okamžiku čerpání vody z oplocení.

17.2. Zkontrolujte, zda je vzpěr proveden podle vzorce

Rv - konečná odolnost spodku ražby ke stoupavým silám, kPa (ts / m 2), stanovená podle vzorce (17.2)

P je tlak kolony půdy s výškou h2 a výšku vrstvy vody h1 na základě AV (síla vzpěru), kPa (ts / m 2) podle obr. 17.1. a vypočteno podle vzorce (17.3).

Obr. 17.1. Schéma výpočtu pro kontrolu spodní části jámy pro vybočení

cn - faktor spolehlivosti pro zamýšlený účel, nejméně 1,4;

k a M jsou koeficienty podle tabulky. 17,1;

c je vypočtený úchop v půdě, kN (ts / m 2);

γ je specifická hmotnost půdy, kN / m 3 (tf / m 3);

cv - stejná voda, kN / m 3 (ts / m 3);

Nc, Nq, Hc - experimentální koeficienty (Tabulka 17.2) nosné kapacity půdy ve vrstvě pilíře, v závislosti na vypočítaném úhlu vnitřního tření půdy φ;

A - vzdálenost od dna jámy k dolnímu okraji jazyka, m;

B - menší strana obdélníku, strana čtverce nebo poloměr kulaté jámy, m;

h - vodní vrstva nad dnem jámy, m;

kde h1 a h2 - výška vodní vrstvy a půdní vrstvy podle obr. 17.1.

Vypočtené hodnoty φ a C jsou určeny materiály inženýrsko-geologických průzkumů. Za podmínek hydrodynamického nárazu (u případů čerpání vody z jám) by měly být hodnoty φ sníženy o polovinu.

17.3. Filtrace zemních výkopů nastává pouze při čerpání vody z pískových, pískových a písečných bahna. Vzpěra začíná u hromady listů.

Zkontrolujte poměr filtru vytvořený vzorem

cn - faktor spolehlivosti pro zamýšlený účel, nejméně 1,4;

Af - celková výška sloupu řeky a podzemní vody uvnitř jámy, počítáno od dna jazyka, m;

H - rozdíl mezi výškami sloupů řeky a podzemních vod mimo a uvnitř jámy, počítáno od dna jazyka, m

Hloubka ponoření jazyka pod dno výkopu může být určena i tím, že závisí na toku podzemní vody, který se odfiltruje přes dno výkopu, jehož výpočet je uveden v příloze 21.

17.4. Minimální hloubka pohonu jazýčku (počítá se od dna jámy nebo značka eroze) podle podmínek zajištění stability stěn proti překlopení je určena podle bodu 6.8.

Mu - odhadovaný moment naklápěcích sil vzhledem k ose případné rotace (naklonění) stěny;

Mz - odhadovaný moment přídržných sil vzhledem k téže ose;

m je koeficient pracovních podmínek podle p. 17,9 a 17,21;

cn - faktor spolehlivosti pro tento účel, který se rovná 1.1.

Bez ohledu na výsledky výpočtu s použitím libovolného z níže uvedených diagramů by měla být brána hloubka zablokování jazyka t, počínaje od dna výkopu, nebo erozní značka:

v případě tekoucí a tekoucí hlíny, jámy, písčité hlíny, vodou nasycené bahno, silný a jemný písek - ne méně než 2 m,

v ostatních případech - nejméně 1 m.

U plotů s cementovou vrstvou betonu by hloubka jízdy měla být nejméně 1 m ve všech půdách.

17.5. Vypočtené tlaky vody a půdy (aktivní a pasivní) se získají vynásobením standardních tlaků stanovených podle bodu 7 pomocí faktorů bezpečnosti zátěže předpokládaných pro aktivní zemní tlak γf = 1,2 a pro pasivní γf = 0,8.

17.6. Když je zařízení v propustného krytu, kterým podvodní půdy zásypem polštář na bázi štětovnice stěnu na fázi provozu, aby k zabetonování polštář hydrostatický tlak, odpovídající fázi čerpání vody z jámy do hloubky potřebné pro nastavení linie koně, ale ne menší než 1,5 m.

17.7. Plot jazyka vedený do vodotěsné půdy (jíl nebo hlína) umístěný pod vodorovným horizontem by měl být započítán na horizontální zatížení odpovídající dvěma schématům:

a) přijmout, že pod hladinou vodotěsné půdy horizontální tlak na stěně stěny plechu je způsoben pouze hydrostatickým tlakem vody pronikajícím mezi stěnou a zemí do hloubky hv;

b) nepředpokládá možnost průniku vody mezi stěnou a nepromokavé půdy, a předpokládá se, že půda má horizontální tlak na stěnu, přičemž prigruzhennye horní hydrostatický tlak a v přítomnosti vodotěsné půdy propustné a vážení druhý, ve kterém je hmotnost vodopropustné přízemní vrstvy uspořádané níže horizont vody je stanoven na základě jeho vážení ve vodě.

V obou schématech, nad povrchem nepropustné zeminy, se berou v úvahu vodorovné zatížení stěny z hydrostatického tlaku a v nezbytných případech z tlaku propustné zeminy.

Hloubka průniku vody mezi stěnou a vodotěsnou půdou (počítá se od jejího povrchu) se považuje za:

a) pro ploty, které nemají distanční vložky (obr. 17.2a)

kde h 'je hloubka ponoření jazyka do vodotěsné zeminy;

b) pro ploty s jedním stupněm upevnění (obr. 17.2b)

kde t je hloubka jazyka pod dnem jámy;

c) pro oplocení s několika stupni upevňovacích prvků (obr. 17.2c) - 0,5 m pod úrovní terénu ve výkopu při instalaci horní vrstvy spojovacích prostředků umístěných ve voděodolné půdě.

17.8. Prvky upevňovacích prvků se musí vypočítat z kombinovaného účinku vodorovného zatížení přenášeného stěnami pera a drážky a svislým zatížením z hmotnosti zařízení a konstrukcí, které jsou součástí projektu. Největší ohybový moment v prvku hmotnosti zařízení a konstrukcí by neměl být menší než maximální ohybový moment z rovnoměrně rozložené intenzity zatížení

q1 - zatížení se rovná 500 Pa (50 kgf / m 2) pro horní vrstvu spojovacích prvků a 250 až (25 kgf / m 2) pro ostatní vrstvy;

F - plocha jámy padá na vypočítaný upevňovací prvek, m 2;

l je délka prvku, m

Obr. 17.2. Schémata pro určení hloubky průniku vody mezi stenovou stěnou a stěnou

a - u ochranných prvků, které nemají roztažitelné uzávěry;

b - s ploty s jednou montážní vrstvou;

in - s ploty s několika stupňovitými úchyty

17.9. Výpočty prvků hromadění pilířů pro pevnost se provádějí pomocí koeficientů

- spolehlivost podle plánu:

cn = 1,1 - pro hromadění listů na zemi pokrytou vodou;

cn = 1,0 - ve všech ostatních případech;

- koeficienty pracovních podmínek, s přihlédnutím k možnosti relativních směsí drážkování v zámcích (pro listové plochy typu Shk nebo Larsen):

m = 0,7 - v případě slabých půd a nepřítomnosti popruhů připojených k jazyku;

m = 0,8 - v případě stejných půd a přítomnost popruhů připojených k jazyku;

m = 1,0 - v ostatních případech,

při výpočtu pevnosti stropních stěn (nikoliv však upevňovacích prvků) je třeba zadat koeficienty pracovních podmínek rovnající se

m = 1,15 - pro kruhové stěny v plánu ochrany;

m = 1,10 - u stěn o délce menší než 5 m, obdélníkových plotů uzavřených v půdorysu s mezilehlými vrstvami rozvaděčů.

17.10. Vypočtené odpory prvků navíjení jsou odebírány v závislosti na materiálu podle pokynů v oddílech 9, 10 a 11.

17.11. Vypočítané geometrické charakteristiky ocelových plechů se odebírají podle dodatku 8.