Výpočet mřížky na tlačném sloupku

Výpočet je proveden podle vzorce (4).

Velikost reakcí hromád ze zatížení sloupku na rošt v úrovni horní horizontální plochy grillage je určena:

a) v prvním řádku hromád z okraje grilu ze strany nejvíce zatížené části grilu

b) ve druhém řádku od okraje roštu od strany nejvíce zatíženého dílu grilu

Rozsah tlačné síly

2 (3 × 442,2 ± 2 × 418,5) = 4327,2 kN (441 tf).

Tloušťku monolitické mřížky nastavíme na 60 cm. Výpočet pro děrování kompozitní struktury provádíme ze spodní části montážního šálku a grilovací desky. Celková tloušťka dna sběrného šálku a monolitické mřížky (ze spodku sloupce) se rovná

Odhadovaná výška h0 = hbot-a1 = 90 - 7 = 83 cm včetně vypočtené výšky monolitické části roštu je 53 cm.

Určete hodnotu c1 a c2 (vzdálenosti od okrajů sloupku k příslušným nejbližším okrajům pilot):

Podle vzorce (2) určujeme koeficient a, který bere v úvahu částečný přenos podélné síly na deskovou část mřížky skrz stěny skla

Podle vzorce (4) určujeme maximální hodnotu tlačné síly, kterou kompozitní mříž může vnímat.

t.j. pevnost mřížky na děrovacím sloupku.

Vezměte tloušťku monolitické desky 60 cm.

Určete velikost konstrukčního zatížení na hromadě, s přihlédnutím k zatížením z hmotnosti grilu, prefabrikované boty a půdy na hranách grilu.

Průměrná objemová hmotnost materiálu kompozitního roštu a půdy se rovná V = 21 kN / m 3, faktor přetížení gf = 1,1.

Velikost podélné síly a momentu působící na úroveň podešve monolitické mřížky:

Nbot = N + G = 5000 + 302 = 5302 kN (540,6 mc);

Vypočtená zatížení na piloty:

a) v prvním řádku hromád z okraje grilu ze strany nejvíce zatížené části grilu

b) ve druhém řádku pilotů z okraje grilu

V důsledku toho je zajištěna nosná kapacita hromady.

Výpočet mřížky pro zatlačení rohové hromady

Výpočet se provádí podle vzorce (14).

Zkontrolujte tloušťku monolitické mřížky h1 = 60 cm

Výška grilovací desky od horního konce hromady se rovná

Určete maximální zatížení hromady od stavu, kdy se talíř roštu natahuje rohovou hromadou

Proto byla zajištěna pevnost desky grillage na hrotu roztržení.

Výpočet roštu pro zatlačení rohové hromady

2.24. Výpočet roštu pro zatlačení rohové hromady s ocelovými sloupky se provádí podle odstavce 2.9; s hodnotami c01 a c02, obsažených ve vzorci (14), se předpokládá, že roštové rošty se rovnají vzdálenostem od rovin vnitřních ploch rohové hromady k odpovídajícím nejbližším plochám nosného ocelového plechu základny sloupku a stupňovitými rošty na odpovídajících blízkých plochách roštu.

Výpočet pevnosti šikmých částí roštu na příčné síle

2.25. Výpočet pevnosti šikmých částí roštu na příčné síle je proveden pomocí PP. 2.10 a 2.11 s hodnotou c (délka výčnělku šikmé části) se rovná vzdálenosti od roviny vnitřních ploch pilířů k nejbližší ploše základní ocelové desky základny sloupku a se stupňovitými mřížemi - na nejbližší plochu schodu.

Výpočet žaluzií pro ohýbání

2.26. Výpočet pevnosti žlábků pro ohyb s ocelovými sloupky se provádí v řezech podél os svislých sloupků a v stupňovitých mřížích navíc v řezech podél okrajů kroků roštu.

2.27. Vypočtený ohybový moment pro každou sekci je definován jako součet momentů z reakce pilot (z konstrukčních zatížení na roštu) a konstrukčních zatížení aplikovaných na přesah konzoly grillage na jedné straně dotyčného úseku.

Míry ohybových momentů jsou určeny vzorci (17) a (18), výztužné části jsou určeny vzorci (19) až ​​(22) (viz odstavce 2.12 až 2.15).

Hodnota c ve vzorci (27) se považuje za rovnající se vzdálenosti od roviny vnitřních stran hromád v nejvzdálenější řadě k nejbližšímu bočnímu povrchu ocelové základní desky základny sloupku na roštu desky nebo k čelní ploše v krokovém roštu.

VÝPOČET ROSTALŮ PRO ODKLÁDÁNÍ KRÁTKŮ

Při použití výztuže podložky výztuže z oceli třídy A-III je nutné zkontrolovat šířku normálních trhlin v souladu s doporučeními "Základy pro navrhování základů na přírodním základě pro sloupy budov a konstrukcí".

DESIGN DOPORUČENÍ

4.1. Při centrální zátěži se doporučuje, aby forma roštu jednotlivých pilířových základů byla čtvercová, jestliže to nenarušují základy sousedních budov, podzemní konstrukce, základy zařízení atd.

Při nadměrném zatížení se doporučuje, aby grilla byly v plánu s pravoúhlým tvarem s poměrem stran určeným na základě srovnání možností s podmínkami umístění pilířů, jejich nosností, excentricitou zatížení atd.

Příklady umístění pilotů pod rošty jsou uvedeny v pekle. 14

Peklo 14. Příklady umístění pilířů v pilotech

4.2. Rozměry grilů se doporučují:

z hlediska chodidel, schodů - násobky 300 mm, podkapsy - násobky 150 mm;

podle výšky deskového dílu jsou schody a podstavec větší než násobky 150 mm.

Vzdálenost od okraje grilovací desky k nejbližším stranám pilot je minimálně 100 mm.

4.3. Doporučuje se označit třídu betonu pro pevnost v tlaku pro základové základy piloty nejméně B12.5.

4.4. Pro zpevnění roštu se používají válcované za tepla válcované tyče pravidelného profilu třídy A-III a kruhové (hladké) třídy A-I.

4.5. Při skleněných spojkách prefabrikovaných železobetonových sloupů s rošty se přijme tloušťka dna skla výpočtem roštu pro stlačení sloupku, avšak nejméně 250 mm.

Při konstrukci skleněné části grillage bychom se měli řídit "Manuálem pro návrh základů na přírodním základě pro sloupy budov a konstrukcí".

4.6. Beton pro vkládání sloupů do skleněného grilu by neměl být nižší než třída betonu grillage a ne nižší než třída betonu sloupku snížená o jeden krok.

4.7. Betonové stupně mřížky pro odolnost proti mrazu je třeba vzít podle SNiP 2.03.01-84 jako u konstrukcí s možnou epizodickou expozicí teplotám pod 0 ° C ve vodnatém stavu.

4.8. Výztuž podložek grilování se doporučuje svařit mřížkami podle GOST 23279-84.

Průměry podélných a příčných prutů mřížek by měly být přiřazeny z podmínek zajištění potřebného pro výpočet průřezu výztuže, jakož i tuhosti mřížek během instalace a přepravy.

Minimální procento grilu výztužné desky není regulováno.

Doporučuje se vyrábět svařované oka pro vyztužení základny roštu z vyztužovací oceli třídy A-III.

4.9. Při vkládání horních konců hromád do grilové desky do hloubky 50 mm jsou výztužné mřížky roštu umístěny na hlavě vlasů.

Když se hromadí v roštu do velké hloubky, tyče mřížek, které spadají na hromady, jsou vyříznuty a mřížky jsou stohovány s ochrannou vrstvou o velikosti 50 mm.

V případě nutnosti podle výpočtu místo řezných tyčí podél obrysu pilot, jsou položeny další lokální sítě nebo jednotlivé tyče připojené k hlavním sítím.

4.10. Zpevnění stěn skleněného grilu pro prefabrikované železobetonové sloupy je provedeno podélnou a příčnou výztuží (obr. 15).

Příčné vyztužení stěn skla by mělo být provedeno ve formě svařovaných plochých roštů s umístěním tyčí na vnějším a vnitřním povrchu stěn skla.

Průměr tyčí mřížek by měl být založen na výpočtu, ale ne menší než 8 mm a ne méně než 1/4 průměru podélných prutů výztuže stěn skleněného grilu.

Vzdálenost mezi mřížkami by neměla být větší než 1/4 hloubky skla a ne více než 200 mm.

V případech, kdy je průřez výztuže roštu určen výpočtem, doporučuje se v horní části skla instalovat 2-3 mřížky v krocích po 50 mm.

Minimální plocha podélné výztužes a as1 ve stěnách skla by nemělo být menší než 0,05% vypočítané části betonu skla. V tomto případě by měly být splněny požadavky na ukotvení podélné výztuže stěn skla v deskové části roštu.

Podélná výztuž stěn skla se instaluje výpočtem a musí procházet uvnitř buněk příčných vyztužovacích mřížek.

Průměr podélných pracovních tyčí stěn skla musí být nejméně 12 mm.

Peklo 15. Vyztužení skleněné části grilu

1 - příčná výztužná síť; 2 - prostorový rám; 3 - nepřímá výztužná síť

4.11. Mřížky nepřímé příčné výztuže vyžadované pro lokální stlačení (drcení) pod konce prefabrikovaných železobetonových sloupů jsou instalovány nejméně dvě a pod základovými deskami základny z ocelových sloupů nejméně čtyři s výškou odstupu 50-100 mm.

4.12. Spojení monolitických železobetonových sloupů a základů ocelových sloupů s monolitickými mřížemi se provádí stejným způsobem jako u monolitických základů na přírodním základě.

PŘÍKLADY VÝPOČTU ROLLŮ

Příklad 1. Výpočet mřížky excentricky naloženého pilířového podkladu pro tým železobetonových sloupů jednopatrové výrobní budovy.

Vzhledem k tomu: hlavní kombinace návrhových zátěží ze sloupu k základům na úrovni horního okraje mřížky:

N = 3400 kN (347 ts); M = 600 kN × m (61,2 tf × m);

Průřez sloupce hcol = 80 cm, bcol - 40 cm

Pilíře prefabrikovaná železobetonová část 30'30 cm.

Návrhová hmotnost povolená na hromadě na zemi, Fsv = 450 kN (45,9 tf); návrhové zatížení na pilotách posledního řádu (s ohledem na možnost jejich přetížení o 20%) F ¢ sv= 1,2 × 450 = 540 kN (55,1 tc).

Betonová třída grillage pro pevnost v tlaku B25, koeficient pracovních podmínek betonu gb2 = 1,1.

Peklo 16. odstředivě naložený pilový podklad pro železobetonový sloupec

Navrhněte odpor betonu vůči axiálnímu napětí s přihlédnutím ke koeficientu pracovních podmínek betonu Rbt = 1,1 x 1,05 = 1,16 MPa (11,8 kgf / cm2).

Pevnost hranolů betonu s přihlédnutím ke koeficientu pracovních podmínek Rb = 1,1 x 14,5 = 16 MPa (163 kgf / cm2).

Armatura z oceli třídy A-III.

Předpokládá se, že mřížovina má obdélníkový tvar o rozměrech 270'240 cm. Rozměry sloupku (sklenice) v plánu jsou 150'90 cm, hloubka vkládání sloupku do šálku je hanc = 90 cm. Horní značka grilu je 0,15 m (z úrovně čisté podlahy).

Bush hromád pod roštem je převzat z devíti pilotů. Umístění hromád v pouzdru a vzdálenost mezi hromadami v osách jsou uvedeny v pekle. 16. Horní konce hromád jsou uloženy v desce roštu na 50 mm. Hloubka hladiny podzemní vody je 5 m.

Příčné profily násypů a pobřežních pásů: V městských oblastech je ochrana banky navržena tak, aby vyhovovala technickým a ekonomickým požadavkům, ale estetické jsou zvláště důležité.

Organizace odtoku povrchových vod: Největší množství vlhkosti na světě se odpařuje od povrchu oceánů a moří (88).

Mechanické držení hliněných hmot: Mechanické držení hliněných hmot na svahu zajišťují protipožární struktury různých konstrukcí.

Výpočet hnaných pilířů během přepravy a skladování. Výpočet železobetonového pilového pilníku pro tlačení

Šestá etapa. Hnací piloty se počítají nejenom se zatíženími přenášenými z budov a konstrukcí, ale také o síly, které v nich vznikají z vlastní hmotnosti během přepravy, skladování a zvedání na pilotní pilot na jednom místě vzdáleném od pilotní hlavy o 0,3 Ls (v tomto místě jsou zvedací smyčky). Síly v hromadě jsou určeny jako v nosníku na dvou nosičích s přihlédnutím k dynamickému faktoru: kd = 1,5 - při výpočtu pevnosti normálních a šikmých úseků, kd = 1,25 - ve výpočtech pro tvorbu a otevírání trhlin. V těchto výpočtech je koeficient spolehlivosti pro zatížení na vlastní hmotnosti váhy γƒ rovnat se jednomu.

Schéma konstrukce, působící zátěže a vnitřní síly (M a Q) v hnacím pilotě během přepravy a skladování jsou zobrazeny na obr. 45, a při zvedání na pilotní pilot na jeden bod - na obr. 45, b. Po určení vnitřních snah o testování hromady pevnosti v normálních a šikmých řezech a odolnosti proti prasklinám se vyrábí podle obecných pravidel pro výpočet prvků železobetonových konstrukcí.

Již bylo poznamenáno, že hromady jsou vyráběny jak s předpjatou podélnou výztuží, tak s nepotaženou výztuží. Předpětí se používá pro piloty pracující na tažení břemen. Koncentrace betonu v době uvolnění napětí výztuže by měla být nižší než 70% jeho třídy pevnosti v tlaku: Rbstr ≥ 0,7 ∙ v. Konce předpjatého výztuže po uvolnění napětí se odříznou v rovině s koncovým povrchem hromady. Napnutí výztuže se provádí mechanicky nebo elektrotermálně.

Obr. 45. Schémata zúčtování a schémata vnitřního vynaložení úsilí v pilotní hromadě: a - při přepravě a skladování, b - při zvedání na pilotní pilot

V hnaných pilotách se často používají spirálové kotvy (obr. 46, poz. 2) o průměru 5 mm třídy B500 (BP-I) nebo o průměru 6 mm třídy A240 (AI) jako příčné kůly. Taková výztuž je svařena k podélné nenatížené výztuži v každém bodě kontaktním svařováním. Toto konstrukční řešení se používá s průměrem podélné pracovní výztuže ds ≤ 22 mm (obr. 46, poz.1). S ds ≥ 25 mm instalujte svařované nebo pletené rámy, kde jako průřez používají výztužnou třídu А240 (А-I) o průměru nejméně 8 mm. Zvedací smyčky (obr. 46, poz. 4) jsou vyrobeny z tříd A240 (A-I) s průměrem 8... 12 mm. Pilotová hlava je vyztužena nepřímými výztužnými oky (obr. 46, poz. 3) a bod je vyztužen speciální spirálou (obr. 46, poz. 5). Poslední rozhodnutí se provádí v pilotách s jedním centrálním jádrem bez příčné výztuže (obr. 46, b).

Sedmým krokem při výpočtu piloty je následující kontrola pevnosti grillage:

· Pro stlačení sloupcem nebo sloupcem;

· Pro zatlačení rohové hromady;

· Normální a nakloněné části deskové části;

· Normální a šikmé části podstoly;

· Místní zhroucení (komprese) pod koncem sloupce.

Obr. 46. ​​Výztuž železobetonové hranolové piloty: a - s příčnou výztuží kmene, b - bez příčné výztuže kmene, c - s kulatou dutinou

Hlavním rozdílem ve výpočtech pilotových roštů z mělkých základů spočívá ve skutečnosti, že tlačná pyramida je vytvořena z vnějších okrajů dílčího sloupce nebo ze spodní části skla k vnitřním okrajům průřezu pilítek, které směřují k sloupci (podstylům) a vyčnívají mimo její část (obr. 47). V tomto případě nebudou tváře pyramidového vynucení nutně směrovány pod úhlem 45 ° k vodorovné rovině, ale mohou být také směrovány do ostřejšího úhlu až do 68 °. Jako tlačná síla Fpr vezměte součet vypočtených úsilí v chůdách umístěných mimo spodní základnu pyramidového děrování.

Jak již bylo řečeno, síla se objevuje podél bočního povrchu pyramidy, jehož horní základna může být:

1) průřez monolitické kolony;

2) průřez pomocného rámu s vysokoúrovňovým prefabrikovaným betonovým sloupem s roštem (obr. 47a), který odpovídá stavu

3) průřez dna skla s nízkým spárováním prefabrikovaného betonového sloupku s grilováním (obr. 47, b), což odpovídá stavu

h0 - výška pracovního úseku rovnající se vzdálenosti od pracovní výztuže deskové části mřížky ke spodní části skla;

ui - polovina součtu základů i-té strany pyramidy tlačí;

Fpr - vypočítaná tlačná síla.

U centrálně zatíženého grilu Fpr rovnající se součtu reakcí všech hromád, umístěných mimo spodní základnu pyramidy tlačení:

kde N je síla z vertikálních návrhových zatížení v úrovni ořezávání mřížky;

n je počet hromád v roštu;

n1 - počet hromád v roštu nad spodní základnou pyramidy.

U excentricky zatížených mříží (obr. 48) se výpočet provádí s bezpečnostním rozpětím a přítlačná síla se rovná

kde ΣNsj - součet reakcí všech pilot na jedné straně osy sloupce v nejvíce zatížené části roštu mimo spodní základnu pyramidového děrování.

Hromadné reakce se vypočítávají z podélné síly a ohybového momentu působícího v úrovni ořezávání mřížky. Ve chvílích působících ve dvou směrech, ΣNsj vypočtejte pro každý směr zvlášť a vezměte v úvahu větší z těchto hodnot:

Při zavěšení hromady v roštu do hloubky 5 cm je výztužná síťka C-1 umístěna na hlavě vlasů. V tomto případě je ochranná vrstva betonu rovněž 5 cm. Při pevném namontování pilířů do grilu do hloubky 30 cm jsou tyče mřížek, které spadají na piloty, vyříznuty a sítě jsou stále položeny na speciálních svorech ochrannou vrstvou betonu 5 cm. Namísto řezných tyčí na obrysu pilot jsou umístěny přídavné tyče připevněné k hlavní rozvodné síti. Jako výsledek, pro jakoukoli povahu párování hromady s grillage, zpočátku, za každé tlačenís = 6 cm

Charakteristiky výpočtu grillage na prasknutí týmu železobetonových dvojpodlažních sloupů a s víceřádkovým uspořádáním pilot. Výpočty pro rozdělení, vynucené úhlovou hromadou a pevností šikmými úseky

Pro dvojbodové železobetonové stojany se společným šálkem (obr. 49), které se nacházejí v blízkosti železobetonu, se provádí výpočet grilování pro tlačení jako u sloupku s pevným pravoúhlým průřezem lc × bc, odpovídající vnějším rozměrům dvounohého sloupce:

Obr. 49. Schéma formování pyramidy vynucené pod týmem železobetonové dvojpodlažní sloupky.

Při víceřádkovém uspořádání pilotů (obr. 50) se kromě výpočtu vybíjení roštu ve sloupci podél pyramidy, jejíž boční stěny vybírají od vnějších stran dna skla k nejbližším okrajům piloty, by se měla provést zkouška propíchnutí grillage za předpokladu, že dvě nebo všechny čtyři boční plochy jsou nakloněny pod úhlem 45 ° k vodorovné rovině. Když tato reakce hromadí, které jsou v dolní části pyramidy tlačí, při výpočtu hodnoty Fpr neberou v úvahu.

Obr. 50. Schéma formování pyramid, které se vynucují pod prefabrikovaným betonovým sloupem s víceřádkovým uspořádáním pilot.

Při výpočtu pilových roštů, které se skládají z jednoho kroku deskové části, do níž do ní vniká nejméně jedna třetina výšky roštu, předem vypočítá grillage pro tlačení, ale také pro praskání (obr. 51, a). Zkouška pevnosti pro štěpení vzorec

N - síla z vertikálních návrhových zátěží v úrovni řezání grillage;

Rbt - vypočtený odpor betonu grillahu k napětí, s přihlédnutím ke koeficientu pracovní podmínky γb1 ;

μb - koeficient betonového tření betonu, μb = 0,75;

A * = min <Аl, Ab- nejmenší svislá průřezová plocha grillage podél osy sloupce mínus vertikální průřezová plocha skla a plocha lichoběžníku umístěné pod sloupem, přičemž strany jsou nakloněny pod úhlem 45 ° k vodorovné rovině.

U nosných desek tohoto typu nese únosnost pro rozdělení (pravá část výše uvedené nerovnosti) maximálně nosnost pro stlačení sloupku, vypočtená obecnými pravidly, ale od úrovně horní části roštu s pracovní výškou h0,r a redukční faktor 0,75 (obr. 51, b). Ve skutečnosti to vede k potřebě splnit tyto nerovnosti:

Obr. 51. Výpočtové schémata pro roštové desky: a - pro dělení, b - pro tlačení

Výpočet grillage pro stlačení rohové hromady je vytvořen z daného stavu

N * sj - vypočítané zatížení na úhlové hromadě, s přihlédnutím k momentům ve dvou směrech na úrovni chodidla roštu;

h01 - výška pracovního úseku rovnající se vzdálenosti od horní části pilířů k horní vodorovné ploše grilovací desky nebo jejího dolního stupně (obr. 52);

ui - polovina součtu základů i-té boční strany obrázku s výšky h01, tvořené stlačením roštu rohové hromady;

bi - koeficient vypočítaný podle vzorce

Příklad 4. Výpočet talířové mřížky pro zatlačení ložiska na hromadu

Grilování desky spočívá na pilotách. Hromady jsou shromažďovány v křoví v místě nosných sloupů, samotný sloupec spočívá v rozpětí mezi hromadami. Je nutno provést výpočet roštu pro zatlačení na místo uložení na pilotu podle bodu 3.96 manuálu pro návrh betonových a železobetonových konstrukcí z těžkého betonu bez předpětí výztuže na SNiP 2.03.01-84.

Na kolících se nachází grilování, rozteč sloupů je 5x5 m, v oblasti každého sloupce je pouzdro se čtyřmi piloty, vzdálenost mezi hromadami je 1 m (podél osy Y) a 1,6 m (podél osy X), sloupec je uprostřed. Je zapotřebí provést výpočet grilu na prasknutí ve stínované oblasti pilot. Tloušťka grilovací desky je 500 mm, vzdálenost od spodního okraje desky k ose pracovní výztuže je 50 mm, beton třídy B25 (Rbt = 9,7 kg / cm² s poměrem pracovního poměru 0,9), sběrná plocha zátěže z grilování na sloupec je 2,5x2, 5 m², dočasné zatížení z přízemí 1. patra 400 kg / m², trvalé zatížení (bez zohlednění vlastní hmotnosti desky) 300 kg / m2; sloupová část 300x300 mm; zatížení ze sloupu na roštu N = 400 t, Mh = 50 t ∙ m, Mu = 36 t ∙ m; průměr hromady je 400 mm.

Je optimální pro výpočet výstřelu, který má největší zátěž na hromadě, což vyplývá z výpočtu grillage nebo celé budovy jako celku. Ale předpokládejme, že nemáme takové výsledky a shromáždíme zatížení na hromadu dostupných počátečních dat.

Jaké vertikální zatížení padne na hromadu? Všechna rovnoměrně rozložená zatížení (hmotnost grilu, dočasné a trvalé zatížení na roštu), odebrané z vypočtené plochy. Je snadné určit vypočítanou plochu (na obrázku s modrou tečkovanou čarou): mezi naší hromadou a všemi sousedními těmi nakreslíme axiální čáry (přesně uprostřed mezi piloty) - zatížení z poloviny rozpětí padne na naši hromadu, od druhé poloviny k sousední. V důsledku toho získáme čtverec kolekce zatížení 2,5 x 2,5 m.

Snížíme rovnoměrně rozložené zatížení v tabulce.

Výpočet na vysekávání vlasové mřížky

Poznámky: 1. Koeficienty b a méně než 1, b1 a b2 se přijímají stejným způsobem jako v případě, že se rovná 0,6; s c01 a s02 předpokládá se, že je h01.

Kdy a, více než 2,5, koeficienty b1 a b2 rovnající se hodnotám 1 a c01 a s02 rovna 0,4h01.

2. V případech, kdy je úhlová hromada v roštových místech s koženým krytem podle projektu zasunuta po obou stranách kolenního kloubu o 50 mm nebo více, není provedena kontrola zatlačení desky roštu úhlovou hromadou.

Výpočet pevnosti šikmých úseků grilu na příčné síle

2.10. Výpočet pevnosti šikmých částí roštu na působení příčné síly se provádí podle vzorce

kde je součtem reakcí všech hromád, které se nacházejí mimo nejvíce zatíženou část grilu, s přihlédnutím k větší velikosti ohybového momentu;

b je šířka podrážky grillage;

h0-odhadovaná výška v uvažované části roštu;

c- délka výčnělku šikmé části, rovnající se vzdálenosti od roviny vnitřních stran pilítek k nejbližšímu povrchu kolena nebo grilu (peklo 7,a), a s talířovými mřížkami - na nejbližší čelní plochu sloupce (výkres 7,b).

Hodnota je přijata nejméně 0,4 a nejvýše 1,67 a

Poznámka: V stupňovitých mřížích při kontrole pevnosti šikmých úseků, které protínají dva kroky, pro vypočtenou hodnotu b v vzorec (15) vzhledem k hodnotě bčervená definované vzorem

kde b je šířka spodního schodu (šířka podrážky grillage);

b2- šířka druhého stupně;

h0 -vypočítaná výška dolního kroku roštu;

h0-výška druhého kroku roštu.

2.11. Při vícenásobném uspořádání pilotů se ověření pevnosti šikmých úseků roštu na účinek příčné síly provádí na úsecích procházejících vnitřními plochami každé řady pilířůvýkres 7,in).

Peklo 7. Schémata přijatá při výpočtu pevnosti šikmých úseků mřížky na příčné síle

a - pro grilování s kolenami; b - pro talířové grily; in - pro grilování s víceřádkovým uspořádáním hromád za koleno

Výpočet na vysekávání vlasové mřížky

Přihlášení se nezdařilo. Můžete se k tomu vyjádřit bez registrace z vašeho účtu: heslo GOST: gost

  • Fórum Webcad.pro
  • "Výpočet na nucení grillage sloupkem a rohovou hromadou

Stránky: 1

# 1 2017-01-20 12:15:19

Výpočet na zatlačování grillage do sloupku a rohové hromady

Navrhuji provedení tohoto výpočtu. Mám automatické výpočty provedené pomocí volných nanocad 5.1 přes tabulky, doporučuji je brát jako základ.

# 2 2017-01-20 21:41:21

Re: Výpočet na posunutí grillage sloupkem a úhlovou hromadou

Chápu správně, že mluvíme o výpočtu z "manuálu pro návrh železobetonových roštů pilířových základů pro sloupy budov a konstrukcí na SNIP 2.03.01-84"? A konkrétně o vzorci (14)?

# 3 2017-01-23 10:55:32

Re: Výpočet na posunutí grillage sloupkem a úhlovou hromadou

Formula (14) je výpočet pro zatlačení rohové hromady. Jedná se také o vzorec (1) a vzorec (8). O vzorcích (6), (7) - o příčném zesílení

# 4 2017-01-23 22:19:18

Re: Výpočet na posunutí grillage sloupkem a úhlovou hromadou

Z nějakého důvodu mám v hlavě levou frázi jenom rohovou hromadu :)

Na úkor Nanocadu - nemohu okamžitě odpovědět - nejsem znám, nepoužil jsem to. Ale obecně platí, že výpočet je jako by nebyl příliš choulostivý - pokusím se to udělat podle manuálu, jestli něco - požádám o pomoc.

Takže dva výpočty by se měly ukázat:
1) Vysekávání sloupku.
2) Vynucení rohové hromady.

Děrovací sloupec má zvláštní případ - se dvěma hromadami, což pravděpodobně musí být provedeno i jako samostatný výpočet.

# 5 2017-01-27 00:34:54

Re: Výpočet na posunutí grillage sloupkem a úhlovou hromadou

Nemohu dostat dostatek času hned, takže to není moc rychlé.
Zde je zpráva o rohové hromadě, zatím není žádné rozhraní.

# 6 2017-01-28 20:27:51

Re: Výpočet na posunutí grillage sloupkem a úhlovou hromadou

Připravilo se rozhraní pro rohové hromady a umístilo se na server:

# 7 2017-01-29 21:39:32

Re: Výpočet na posunutí grillage sloupkem a úhlovou hromadou

Výpočet na stlačení sloupku grillage:

# 8 2017-01-29 23:30:34

Re: Výpočet na posunutí grillage sloupkem a úhlovou hromadou

Při výpočtu vynucení mřížky sloupcem by bylo dobré provést výpočet monolitické kolony (vypnutí výpočtu koeficientu alfa). Bylo by také příjemné zavést vstupní počáteční data nastavením velikosti roštu v plánu a zadáním souřadnic center pilířů s automatickým výpočtem c_1, c_2. c_i, implementovat schopnost zadat libovolnou část sloupce. (Věty v sestupném pořadí)
Zítra v práci provedu ověření.

# 9 2017-01-30 00:11:27

Re: Výpočet na posunutí grillage sloupkem a úhlovou hromadou

Alfa nemají problém - my to uděláme. Zbytek, jak se zdá, je mnohem více potíží. Samozřejmě, chápu, že nejobecnější přístup s přiřazením libovolného uspořádání hromad a pilířů by byl nejvhodnější, avšak v tom, kromě složitosti, předpokládám řadu nejistot, a proto dosud slibuji jeho implementaci.

Mimochodem, je implementován v Nanocadu a pokud ano, v jaké formě (můžete jej přenést do formátu pdf)?

# 10 2017-01-30 00:53:48

Re: Výpočet na posunutí grillage sloupkem a úhlovou hromadou

Alfa zpracována. Pokud není vidět - obnovte stránku Ctrl + F5.

Výpočet roštu pro děrování sloupků

2.2. Výpočet pro tlačení centrálně naloženého pilířového základního pilířového základního tělesa se čtyřmi nebo více hromadami je proveden podle vzorce (1) z podmínky, že tlačení probíhá podél bočního povrchu pyramidy, jehož výška je rovna svislé vzdálenosti od pracovní výztuže desky k dolní části sloupku, s menší základnou slouží jako plocha průřezu sloupku a boční plochy vystupující z vnějších stran sloupku k vnitřním čelům hromad jsou skloněny k vodorovné rovině pod úhlem alespoň 45 ° a ne více než úhel odpovídající pyramidu s c =0 (viz výkres 1):

kde je fper - odhadovaná děrovací síla, která se rovná součtu reakcí všech hromád umístěných mimo spodní základnu pyramidy vznikající při spuštění, určená podmínkou

Když se tato reakční tělesa počítají pouze z podélné síly N působící v průřezu sloupku na horní horizontální ploše mřížky;

zde n je počet hromád v grillage;

n1 - počet hromád umístěných mimo spodní základnu pyramidy;

Rbt - navrhnout betonovou odolnost proti tahu u železobetonových konstrukcí s přihlédnutím ke koeficientu pracovních podmínek betonu;

h0 - pracovní výška příčného průřezu roštu v kontrolované oblasti se rovná vzdálenosti od pracovní výztuže desky k dolní části sloupku, běžně umístěné 5 cm nad dnem skla;

ai - součet základů i-té boční strany tlačného čísla s počtem ploch m;

si - vzdálenost od obličeje sloupku k boční stěně hromady, která se nachází mimo průrazné číslo;

a - koeficient zohledňující částečný přenos podélné síly na deskovou část skrz stěny skla, určený podle vzorce

zde af - boční plochu sloupce zabudovaného ve skle podzemního skla, určeného podle vzorce

zde bcol, hcol - rozměry sloupcové části;

haps - délka těsnicích sloupů ve skleněném podkladu.

Při výpočtu vynucení centrálně nakloněných mřížek pravoúhlým sloupcem má vzorec (1) následující formu:

c1 - vzdálenost od okraje sloupce o velikosti bcol do roviny rovnoběžné s ním, procházející podél vnitřní strany nejbližšího řádku hromád umístěných mimo spodní základnu pyramidy prasknutí;

c2 - vzdálenost od obdélníku kolony o velikosti hcol do roviny rovnoběžné s ním, procházející podél vnitřní plochy nejbližšího řádku hromád umístěných mimo spodní základnu pyramidy prasknutí.

Poměr se bere v úvahu nejméně 1 a nejvýše 2,5.

Když jste si> h0 ci předpokládá se, že je h0; si 0,75 hstr) nebo v pravidelných grilích (obr. 5), když je sloupec zakrytý v pravidelné části roštu nejméně 1/3 jeho výšky, kromě výpočtu roštu pro zatlačení podle odstavců. 2.2 - 2.7 by měly vypočítat grillage na rozdělení sloupce od síly N vzorec

kde N je podélná síla působící v průřezu sloupku na horní horizontální ploše roštu;

m - koeficient vypočtený podle vzorce

zdesid - boční kompresní napětí, MPa, určené vzorecem

zde ab - nejmenší svislý úsek roštu podél osy sloupce mínus vertikální průřezová plocha skla a plocha lichoběžníku umístěného pod sloupem, přičemž strany jsou nakloněny pod úhlem 45 ° (na obrázku 5 je plocha lichoběžníku vyznačena čárkovanými čarami);

Rbt, a - označení jsou stejná jako ve vzorci (1);

a je symbol sloupcové sekce zavedené do výpočtu (bcol nebo hcol);

Povoleno je m = 0,75.

Nosnost mřížky při dělení, zjištěná vzorcem (9), je porovnána s nosností pro tlačení () a je odebíráno největší z těchto množství.

Peklo 5. Schéma základové piloty s roštovou deskou

V tomto případě by se nosnost mřížky, stanovená vzorem (9), měla snížit o svou únosnou kapacitu tak, aby stlačila sloupec z horní části mřížky z podélné síly a momentu působícího v tomto úseku. Výpočet tlačení z horní části grillage se provádí pomocí odstavců. 2.2 - 2.7 s úvodem na pravé straně vzorců (1); (4); (5); (8) koeficient 0,75 a s h0 rovnající se vzdálenosti od pracovní desky výztuže k horní vodorovné ploše roštu.

Výpočet na vysekávání vlasové mřížky

Betonová třída grillage je považována za B15, pak Rbt = 0,75 MPa (tabulka 13 SNiP 2.03.01-84). Pracovní výška h0 odebraného úseku h0 = 50 cm

Podmínka návrhu je následující:

Rozměry bcol = 500 mm, hcol = 1400 mm, c1 = 400 mm a c2 = 250 mm, koeficient spolehlivosti pro zamýšlený účel n = 0,95.

Určíme koeficient s přihlédnutím k částečnému přemístění podélné síly do deskové části mřížky skrz stěny skla, pro které předběžně určujeme plochu boční plochy části sloupce Af, uložené ve skle (podél vnějšího obrysu obou větví).

Af = 2 (bcol + hcol) hg = 2 (0,5 ± 1,4) 1,25 = 4,75 m2;

Hodnoty reakcí na horní horizontální ploše:

a) v prvním řádku od okraje mřížky od strany nejvíce zatíženého dílu:

b) ve druhém řádku od okraje grilu:

Velikost tlačné síly se určuje podle vzorce:

Mezní hodnota tlačné síly, kterou mřížka s akceptovanou tloušťkou spodní části skla může vnímat:

t.j. pevnost mřížky na děrovacím sloupku.

Výpočet základů piloty pro deformace

Proveďte výpočet základů piloty pro deformace kombinovaného účinku vertikálního a horizontálního zatížení a okamžik pomocí vzorce 14 Dodatek 1 k SNiP 2.02.03-85:

zkontrolujte stav:

Horizontální zatížení hlavy piloty se rovná:

Deformační koeficient? = 0.887 m-1 (str. 6.9 z tohoto výpočtu). Konvenční šířka pilového průřezu je bp = 0,95 m. Pevnostní koeficient proporcionality pro plastovou písčitou hlínu (JL = 0,6) podle tabulky 1 SNpP 2.02.03-85 je: a = 47,2 kN / m3.

Vzhledem k hodnotě podélné síly pro snížení hloubky piloty v zemi

= l = 5,950,887 = 5,28> 4

(1) k SNiP 2.02.03-85 (závěsná souprava s roštem) s l = 4 a zi = 0. Získáváme = 0.409, pak:

Protože síla Hel = 23,31 kN> nHI = 8,11 kN, výpočet se provádí podle prvního (elastického) stupně systému piloty a půdy.

Na závěsné podpěře dolní grillage na sloupcích M0 = 0 a = 0 tedy vzorce (30) a (31) v odstavci 12 dodatku 1 k SNiP 2.02.03-85 budou mít podobu:

Určete pohyb v úrovni podrážky grillage od jednotky horizontální síly HII = 1:

kde bezrozměrné koeficienty A0 a B0 jsou převzaty z tabulky 5 dodatku 1 k SNiP 2.02.03-85 pro redukovanou hloubku piloty = 4 m.

Výpočet roštu pro děrování sloupků

Výpočet pro stlačení sloupu s centrálně uloženými základy piloty se šestihrannými pilinami se provádí ze stavu

děrování probíhá podél bočního povrchu pyramidy, jehož výška se rovná svislé vzdálenosti od pracovní výztuže desky ke spodní části sloupku, menší část je plocha průřezu sloupku a boční plochy vystupující z vnějších ploch sloupku k vnitřním čelům hromady nejsou nakloněny k vodorovné rovině pod úhlem menší než 45 ° a ne více než úhel odpovídající pyramidě c.

kde Fper je vypočítaná tlačná síla rovnající se součtu reakce všech hromád umístěných mimo spodní základnu pyramidy tlačení, m;

kde je součet reakcí všech pilot na jedné straně osy kolony v nejvíce zatížené části mřížky mínus reakce hromád umístěných v zóně děrovací pyramidy na stejné straně osy sloupce.

Rbt je vypočtená pevnost v tahu betonu pro železobetonové konstrukce s přihlédnutím k koeficientu konkrétních pracovních podmínek, kPa (tabulka 12) [5]; - pracovní výška průřezu roštu na zkoušené části rovnající se vzdálenosti od pracovní výztuže desky ke spodní části sloupku, která je běžně umístěna 5 cm nad dnem skla, m; a0 - koeficient zohledňující částečný přenos podélné síly na deskovou část stěnami skla

kde Af je boční plocha sloupce zapuštěného do sklepa, m2

kde bcol, hcol - velikost průřezu sloupce, m; hanc - hloubka zasazení sloupce do sklenice základny, m; c1 je vzdálenost od plochy sloupce s velikostí bso1 k rovině rovnoběžné s ním, procházející podél vnitřní plochy nejbližšího řady pilotů umístěných mimo spodní základnu pyramidy tlačení, m; c2 je vzdálenost od čelní strany sloupce s velikostí hcol k rovině rovnoběžné s ním, procházející podél vnitřní strany nejbližšího řádku hromád umístěných mimo spodní základnu pyramidy děrování, m

Poměr je zachycen ne méně než 1 a ne více než 2,5. Pokud je ci považován za rovný h0; když ci je rovna 0,4h0.

Výpočet průměrného sloupce

Obr. 11. Schéma tvorby pyramidy, která se vyvine pod pravoúhlým železobetonovým sloupem

Af = 2 * (0,5 ± 1,1) * 1,1 = 3,52 m2;

Fper = 2 * (3 * 727,74 + 2 * 651,22) = 6971,32 kN;

pro třídu betonu B15 Rbt = 0,7 * 103 * 0,9 = 0,675 * 103 kPa

Jak vypočítat základnu rostrum piloty pro stlačení sloupku?

Klíčovým bodem je, že budeme stavět 2-podlažní průmyslové prostory (3500 m2 na každém patře) kovových konstrukcí, následované pokovením sendvičovými panely. Kovové sloupky budou instalovány na základové desce. Otázka: Jak vypočítat pilířové základové základové rošty?

Vaše otázka nemá absolutně žádná data pro výpočty, a proto se jen potřebujete seznámit s dokumentem SNiP II-B.1-62 "Betonové a železobetonové konstrukce, návrhové standardy". Bez tohoto dokumentu nebudete moci navrhnout pilový základ. Výpočty základů piloty jsou určeny dvěma omezujícími stavy:

síla základových materiálů;

nosné kapacity dostupné půdy;

nosnost základny, pokud jsou velké zatížení vodorovně.

Výpočty zatížení vodorovně na 1 pilot jsou určeny s ohledem na jednotné oddělení sil na nainstalovaných pilotách. Roaster deska pod základem by měla být ve vztahu ke všem hromadám nekonečně tuhých.

Jedná se o základní vzorce, pomocí kterých můžete pracovat:

Abychom odpověděli na otázku, údaje poskytnuté svým autorem zjevně nestačí. Za prvé, plánované uspořádání kovových sloupů na roštu není známo - s ložiskem na hromadu pilotů nebo mezi piloty. Za druhé, umístění pilotů není známo - v řadě nebo v řadě dvou nebo čtyř pilot. Zatřetí, typ piloty není znám - železobeton, vrtání, šroub, stejně jako vzdálenost mezi nimi a typem grillage - monolitické nebo prefabrikované, čtvercové nebo obdélníkové. No a co je nejdůležitější - velikost zatížení, která přenese sloupky do grilu, není známa.

Z tohoto důvodu zůstává pouze informovat autora otázky, v závislosti na parametrech těchto údajů, použít následující příručky, které představují metodu výpočtu s potřebnými vysvětleními:

Pro výpočty můžete použít:

- příručky pro práci studentů na kurzu na téma "Nadace a nadace", umístěné na této adrese;

- výpočet centrálně nakloněných roštu ležících na čtyřech nebo více pilířích pro stlačení sloupku je zde zvážen a doporučení k výpočtu (UDC 624.155, vstoupí v platnost v roce 2004) lze nalézt na tomto odkazu

- průvodce pro projektování železobetonových ploch pro sloupy (příručka k SNiP 2.03.01, vstoupila v platnost v prosinci 1984). Poskytuje údaje o výpočtu čtvercových mřížek pravoúhlého a čtvercového tvaru, založených na hromadách křivek sestávajících z 2, 4 nebo více hromád. Najděte jej zde;