Stříhání betonu

Provádění stavebních činností pro výstavbu objektů je neoddělitelně spojeno s výrobou betonářské práce. Provádějí se během lití potěru, při stavbě základů, při stavbě slepé plochy, při stavbě monolitických konstrukcí. Podle ustanovení stávajícího SNiP jsou konkrétní práce prováděny určitými značkami betonu v souladu se schváleným algoritmem. To zaručuje pevnost a stabilitu konstrukcí, které jsou postaveny, stejně jako dlouhou životnost. Podívejme se podrobněji na základní ustanovení stavebních předpisů.

SNiP na betonářské práce - hlavní ustanovení a struktura normy

Stavební předpisy schválené v roce 1987 a registrované pod číslem 3.03.01 jsou hlavním regulačním dokumentem, který upravuje požadavky na výrobu betonářské práce. Například podle dokumentu by mělo být provedeno betonování z předem vysekávaných dílů, které jsou dávkovány podle hmotnosti. Pravidla vyžadují, aby součásti byly zavedeny do řešení v přísném pořadí a smíchány po určitou dobu.

Obecná struktura pravidel je poměrně objemná a zahrnuje celou řadu otázek:

  • požadavky na materiály používané pro řešení;
  • doporučení pro dávkovací složky při míchání;
  • metody kladení betonu na různé typy základů;
  • vlastnosti ochrany povrchu a péče o kalení betonu;
  • zkušební metoda pro zpevněné pole v přijímací fázi;
  • specifika betonáže při různých teplotách;
  • požadavky na vyztužení betonu a konstrukci bednění;
  • metody kontroly kvality konstrukcí založených na betonu.

Při konstrukci jakéhokoliv stavebního objektu se to nedá dělat bez provedení konkrétní práce

Při vývoji projektu výroby díla v něm odráží všechny druhy činností, které by měly být prováděny v souladu s požadavky stavebních předpisů. Odchylky od zákonných předpisů snižují kvalitu konkrétních opatření, které ovlivňují bezpečnost staveb a trvanlivost. Zvažte hlavní ustanovení hlavních částí regulačního dokumentu.

Požadavky na stavební předpisy pro konkrétní práci - příprava řešení

Pro přípravu kvalitativní směsi podle stavebních předpisů se používají různé typy roztoků, jejichž agregáty mají určitou velikost a jsou předem vyčištěny z nečistot.

Ujistěte se, že splňuje následující požadavky:

  • dávka složek se provádí vážením;
  • poměry složek, které se mají upravit pro různé dávky cementu;
  • v případě potřeby proveďte změny v receptu při provádění dávky;
  • postupujte podle doporučené objednávky nakládacích komponent;
  • dodáme připravený beton na stavbu speciální dopravou.

Je důležité dodržet následující pořadí nakládacích prvků do betonové míchačky:

  • na začátku hnětení nalijte požadovaný objem vody a přidávejte písek;
  • pak přidejte drcené plnivo a cement do pracovního mixéru.

Přísady zamíchejte do jednotného stavu. Zakázáno je zředit hotový roztok vodou, aby se zvýšila pohyblivost směsi.

Značka a typ cementu a plniva používaných při přípravě řešení určuje účel a rozsah jeho použití

Jak umístit betonovou směs SNiP 3.03.01

Pro zajištění požadovaných pevnostních vlastností monolitu by měl být beton správně kladen. SNiP obsahuje požadavky na přípravu rámce. To může být jámu pro založení nebo obyčejné hřiště. Je nutné vyčistit místo trosky, cementu, špínu a vyčnívající stromové kořeny a vegetaci.

Stejně jako na připraveném pozemku pro betonování obsahuje SNiP také doporučení. Je důležité dodržovat následující body:

  • nanášejte roztok v horizontální vrstvě o stejné tloušťce;
  • zabraňte roztržení při nalití směsi betonu;
  • kompaktní pole bez uložení vibrotoolu na výztužnou klec;
  • zajistit nepohyblivost bednění při podbíjení roztoku;
  • položte další vrstvu betonu před předchozí vytvrzení;
  • pozorujte vzdálenost 5-7 cm od roviny roztoku až k vrcholu bednění;
  • provádět na povrchu pracovní švy podle požadavků projektu.

Při nalévání je třeba dodržet výšku pádu malty v bednění a také tloušťku každé vrstvy odlitku.

Jaké betonářské práce ve stavebnictví jsou vyrobeny podle SNiP

Stavební kódy klasifikují výkonnost konkrétní práce. Hlavní typy:

  • příprava roztoku;
  • lití betonu;
  • komprese pole;
  • budova nadace;
  • stěnová konstrukce;
  • konstrukční dvojtečka;
  • betonování potěru;
  • Péče o kalený materiál.

Každý typ práce podle SNiP má řadu funkcí

Mezi další typy stavebních činností souvisejících s betonováním patří:

  • konstrukce bednění;
  • výroba výztužných klecí.

V závislosti na okolní teplotě, při které se práce provádí, jsou rozděleny do následujících typů:

  • zima, prováděné při teplotách pod nulovými stupni Celsia;
  • jaro a podzim, které se provádějí při normální teplotě;
  • léto, vyráběné za horkého počasí při teplotách vyšších než 25 ° C.

Péče o beton je určeno teplotními podmínkami, za kterých bylo provedeno betonování.

Jak je kontrola výroby betonářských prací (SNiP 3.03.01)

Ve všech fázích provádění konkrétních prací byly prováděny kontrolní opatření. Kontrolují se následující body:

  • recepty na dodržování předpisů;
  • doba míchání;
  • plasticita a měrná hmotnost směsi;
  • kvalita instalace bednění;
  • svařovací pevnost vyztužovacích klecí;
  • správná instalace ventilů;
  • čisté povrchové bednění;
  • výška vypouštění směsi;
  • kvalita vibrokompakce.

Zavedení kontrolních opatření zajišťuje kvalitu betonáže.

Všechny nezbytné požadavky týkající se výroby betonových konstrukcí jsou uvedeny v stavebních předpisech. Je důležité důkladně studovat tento regulační dokument, aby byla zajištěna pevnost a trvanlivost betonových konstrukcí.

Betonářská práce

MATERIÁLY NA BETON

2.1. Výběr cementu pro přípravu betonových směsí by měl být proveden v souladu s těmito pravidly (doporučená příloha 6) a normou GOST 23464-79. Přijetí cementů by mělo probíhat podle GOST 22236-85, přepravy a skladování cementů - podle GOST 22237-85 a SNiP 3.09.01-85.

2.2. Agregáty pro beton se používají frakcionované a umyté. Je zakázáno používat přírodní směs písku a štěrku bez prosévání do frakcí (povinné dodatek 7). Při výběru agregátů pro beton by měly být použity převážně materiály z místních surovin. Pro získání požadovaných technologických vlastností betonových směsí a provozních vlastností betonu by se měly používat chemické přísady nebo jejich komplexy v souladu s povinným dodatkem 7 a doporučeným dodatkem 8.

BETONOVÉ ZMESY

2.3. Dávkování složek betonových směsí by mělo být provedeno podle hmotnosti. Povoleno pro dávkování objemových aditiv vody zavedených do betonové směsi ve formě vodných roztoků. Poměr složek je určen pro každou dávku cementu a kameniva, při přípravě betonu požadované síly a mobility. Dávkování složek by mělo být nastaveno během přípravy betonové směsi, přičemž by se měly vzít v úvahu údaje ukazatelů sledování vlastností cementu, vlhkosti, granulometrie agregátů a kontroly pevnosti.

2.4. Pořadí vsázkových dílů, doba trvání směšování betonové směsi by měla být stanovena pro konkrétní materiály a podmínky betonových mísičů, které se používají při hodnocení mobility, jednotnosti a pevnosti betonu v konkrétní dávce. Se zavedením kusů vláknitých materiálů (vláken) by měla být zavedena taková metoda jejich zavedení tak, aby nevytvářely hrudky a nespojitosti.

Při přípravě betonové směsi pomocí samostatné technologie by měl být dodržen následující postup:

voda, část písku, jemné minerální plnivo (pokud se používá) a cement, kde se vše smíchá, se dávkuje do pracovního vysokorychlostního mixeru;

výsledná směs se přivádí do betonového mixéru, předem naplněného zbývající částí kameniva a vody a opět se vše smíchá.

2.5. Doprava a dodávka betonových směsí by měla být prováděna specializovanými prostředky zajišťujícími zachování specifikovaných vlastností betonové směsi. Je zakázáno přidávat vodu v místě pokládky betonové směsi, aby se zvýšila její pohyblivost.

2.6. Složení betonové směsi, příprava, pravidla pro přijetí, metody kontroly a přepravy musí odpovídat normě GOST 7473-85.

2.7. Požadavky na složení, přípravu a přepravu betonových směsí jsou uvedeny v tabulce. 1.

Kontrola (metoda, objem, typ registrace)

1. Počet frakcí hrubých agregátů s velikostí zrn, mm:

Měření v souladu s normou GOST 10260-82, časopisem práce

2. Největší souhrnná velikost pro:

Nejvýše 2/3 nejmenší vzdálenosti mezi výztužnými tyčemi

Ne více než 1/2 tloušťky desky

Ne více než 1 / 3-1 / 2 tloušťky výrobku

při čerpání čerpadla betonu:

Ne více než 0,33 vnitřního průměru potrubí

včetně zrn největší velikosti vločkovitých a jehlicovitých forem

Ne více než 15% hmotnostních

při čerpání betonových potrubí je obsah písku menší než, mm:

Měření v souladu s normou GOST 8736-85, časopisem práce

NAPLNĚNÍ BETONOVÝCH ZMESÍ

2.8. Před betonováním by měly být skalné základy, vodorovné a šikmé betonové plochy pracovních spár odstraňovány z odpadu, nečistot, olejů, sněhu a ledu, cementových fólií apod. Bezprostředně před pokládkou betonové směsi by měly být vyčištěné plochy opláchnuty vodou a vysušeny proudem vzduchu.

2.9. Veškeré konstrukce a jejich prvky, které jsou zavřené během následné výroby stavebních prací (připravené základny konstrukcí, ventilů, vestavěných výrobků apod.), Stejně jako správná montáž a upevnění bednění a jejích nosných prvků by měla být provedena v souladu se SNiP 3.01.01-85.

2.10. Betonové směsi by měly být uloženy v betonových konstrukcích s vodorovnými vrstvami o stejné tloušťce bez přestávek, s konzistentním směrem pokládky v jednom směru ve všech vrstvách.

2.11. Při zhutňování betonové směsi nejsou vibrátory podporovány na vyztužení a vestavěné výrobky, šňůry a jiné spojovací prostředky na bednění. Hloubka ponoření ponorného vibrátoru v betonové směsi by měla zajistit její prohloubení do předem položené vrstvy o 5-10 cm. Permutační krok ponorných vibrátorů by neměl přesáhnout jeden a půlkrát jejich poloměr;

2.12. Nasazení další vrstvy betonové směsi je povoleno před tím, než se beton začne nastavovat v předchozí vrstvě. Doba trvání přestávky mezi položením přilehlých vrstev betonové směsi bez vytvoření pracovního spoje je stanovena stavební laboratoří. Horní úroveň betonové směsi musí být 50 až 70 mm pod horní částí bednění.

2.13. Povrch pracovních spár, uspořádaných při přerušovaném pokládce betonové směsi, by měl být kolmý k ose betonových sloupů a nosníků, k povrchu desek a stěn. Obnova betonáže se může provádět, když beton dosáhne pevnosti nejméně 1,5 MPa. V součinnosti s organizací projektu je možné při betonáži uspořádat pracovní švy:

sloupy - na úrovni vrcholu základny, spodní část nosníků, nosníků a jeřábových konzol, horní část jeřábových nosníků, spodní část hlavic sloupů;

Velké nosníky monoliticky spojené s deskami - 20-30 mm pod značkou spodní plochy desky a pokud jsou v desce vyvýšené - na spodní značce desky;

ploché desky - kdekoli rovnoběžné s menší stranou desky;

žebrované podlahy ve směru rovnoběžném se sekundárními nosníky;

jednotlivé nosníky - ve střední třetině rozpětí nosníků ve směru rovnoběžném s hlavními nosníky (nosníky) uvnitř dvou středních čtvrtí rozpětí nosníků a desek;

polí, oblouků, kleneb, nádrží, bunkrů, hydraulických konstrukcí, mostů a dalších složitých inženýrských staveb a struktur - na místech specifikovaných v projektech.

2.14. Požadavky na pokládku a zhutnění betonových směsí jsou uvedeny v tabulce. 2

Kontrola (metoda, objem, typ registrace)

1. Pevnost povrchů betonových podkladů během čištění cementového filmu:

Měření v souladu s normami GOST 10180-78, GOST 18105-86, GOST 22690.0-77, časopis práce

proud vody a vzduchu

mechanické kovové kartáče

hydraulický písek nebo mechanický řezací stroj

2. Výška volného pádu betonové směsi v bednění konstrukcí:

Měření, 2 x za každou směnu, pracovní protokol

slabě vyztužené podzemní stavby v suchých a soudržných půdách

3. Tloušťka vrstvených vrstev betonové směsi:

Měření, 2 x za každou směnu, pracovní protokol

při zhutňování směsi s těžkými zavěšenými vertikálně uspořádanými vibrátory

O 5-10 cm menší než je délka pracovní části vibrátoru

během zhutnění směsi se závěsnými vibrátory pod úhlem k vertikálnímu (až 30 °)

Ne více než vertikální projekce délky pracovní části vibrátoru

při zhutnění směsi s manuálními hlubokými vibrátory

Nejvýše 1,25 délky pracovní části vibrátoru

při zhutňování směsi s povrchovými vibrátory v konstrukcích:

se samostatnou výztuží

s dvojitou výztuží

ČIŠTĚNÍ A OBSAH

2.15. V počátečním období vytvrzování musí být beton chráněn před srážením nebo ztrátou vlhkosti a následně udržovat teplotu a vlhkost při vytváření podmínek, které zvyšují jeho pevnost.

2.16. Měly by být stanoveny opatření pro péči o konkrétní, postup a časový průběh jejich provádění, sledování jejich provádění a načasování odizolovacích struktur.

2.17. Pohyb lidí na betonových konstrukcích a instalace bednění překrývajících struktur je povolen po dosažení pevnosti betonu nejméně 1,5 MPa.

ZKOUŠENÍ BETONU PŘI PŘIJETÍ STAVBY

2.18. Trvanlivost, mrazuvzdornost, hustota, odolnost proti vodě, deformovatelnost a další ukazatele stanovené projektem by měly být stanoveny v souladu s požadavky stávajících státních norem.

BETON NA PORUCHOVÉ PLNĚNÍ

2.19. Betony musí splňovat požadavky GOST 25820-83.

2.20. Materiály pro beton by měly být vybrány v souladu s povinnou přílohou 7 a chemickými přísadami s doporučenou přílohou 8.

2.21. Výběr betonové směsi by měl být proveden v souladu s normou GOST 27006-86.

2.22. Betonové směsi, jejich příprava, dodávka, pokládání a ošetřování betonu musí splňovat požadavky GOST 7473-85.

2.23. Hlavní ukazatele kvality betonové směsi a betonu je třeba kontrolovat podle tabulky. 3

Kontrola (metoda, objem, typ registrace)

1. Stratifikace, ne více

Měření v souladu s normou GOST 10181.4-81, 2 x za směnu, pracovní protokol

2. Pevnost betonu (v době demontáže konstrukcí), ne méně:

Měření v souladu s normami GOST 10180-78 a GOST 18105-86 alespoň jednou za celé množství odizolování, pracovní protokol

3,5 MPa, ale ne méně než 50% konstrukční síly

14,0 MPa, ale ne méně než 70% konstrukční pevnosti

KYSLÍKOVÉ A BEZPEČNOSTNÉ BETONY

2.24. Betony odolné vůči kyselinám a alkalickým povrchům musí splňovat požadavky GOST 25192-82. Kompozice betonu odolného vůči kyselinám a požadavkům na materiál jsou uvedeny v tabulce. 4

Požadavky na materiály

1. Vazba - tekuté sklo:

Nejméně 280 kg / m3 (9-11% hmotnostních)

1,38-1,42 (měrná hmotnost) s modelem oxidu křemičitého 2,5-2,8

1,26-1,36 (měrná hmotnost) s modulem silikagelu 2,5-3,5

2. Iniciace kalení je silikofluorid sodný:

Od 25 do 40 kg / m3 (1,3-2% hmotnostních)

Obsah čisté látky není menší než 93%, vlhkost není větší než 2%, jemnost mletí, odpovídající zbytek není větší než 5% na sítu č. 008

včetně betonu:

8-10% hmot. Sodného kapalného skla

18-20% hmot. Sodného kapalného skla nebo 15% hmot. Kapalného skla draselného

3. Jemné plniva - andesitická, diabasa nebo čedičová mouka

1,3-1,5 násobek spotřeby kapalného skla (12-16%)

Odolnost proti kyselinám nejméně 96%, jemnost broušení odpovídající zbytku nepřesahujícímu 10% na sítu č. 0315, vlhkost nejvýše 2%

4. Jemný agregát - křemenný písek

2krát více než spotřeba kapalného skla (24-26%)

Odolnost proti kyselinám nejméně 96%, vlhkost ne více než 1%. Pevnost v tahu hornin, ze kterých se získá písek a drcený kámen, musí být nejméně 60 MPa. Používání karbonátových agregátů (vápence, dolomity) je zakázáno, agregáty by neměly obsahovat kovové vměstky

5. Velký agregovaný drcený kámen z andezitu, beshtaunitu, křemene, křemene, felsitu, žuly, kyselinovzdorné keramiky

4krát více než spotřeba kapalného skla (48-50%)

2.25. Příprava betonových směsí na tekutém skle se provádí v následujícím pořadí. Předem, v uzavřeném mixéru, se iniciátor vytvrzování, plniva a dalších práškových složek prosetých sítem č. 03 suší. Tekuté sklo se mísí s modifikujícími přísadami. Nejprve je do mixéru vložen drcený kámen všech frakcí a písku, pak se směs práškových materiálů mísí po dobu 1 minuty, přidá se kapalné sklo a směs se míchá po dobu 1-2 minut. V gravitačních mísištích se doba míchání suchých materiálů zvyšuje na 2 minuty a po naplnění všech složek na 3 minuty. Přidávání kapalného skla nebo vody do hotové směsi není povoleno. Životnost betonové směsi - ne více než 50 minut při 20 ° C, se zvyšující se teplotou klesá. Požadavky na pohyb betonových směsí jsou uvedeny v tabulce. 5

2.26. Přeprava, ukládání a zhutňování betonové směsi je třeba provádět při teplotě vzduchu nejméně 10 ° С v podmínkách, které nepřekračují její životaschopnost. Pokládka musí být prováděna nepřetržitě. Na zařízení pracovního švu se povrch vytvrzeného betonu odolného vůči kyselinám odřezává, znečišťuje a rozemele kapalným sklem.

2.27. Vlhkost povrchu betonu nebo cihel chráněného kyselinou odolným betonem by neměla činit více než 5% hmotnostních v hloubce 10 mm.

2.28. Povrch betonových železobetonových konstrukcí z betonu na portlandském cementu před pokládkou kyselinovzdorného betonu musí být připraven v souladu s projektovými pokyny nebo musí být zpracován roztokem hořčíkového hořčíku (3-5% roztok s teplotou 60 ° C) nebo kyselinou šťavelovou (5-10% roztok) nebo se připraví polyisokyanátem nebo 50% roztokem polyisokyanátu v acetonu.

Kontrola (metoda, objem, typ registrace)

Mobilita betonových směsí v závislosti na rozsahu betonu odolného vůči kyselinám pro:

Měření v souladu s normou GOST 10181.1-81, časopisem prací

podlahy, nevyztužené konstrukce, obložení nádrží, zařízení

Kónický kužel 0-1 cm, tvrdost 30-50 s

konstrukce s řídkou tloušťkou výztuže nad 10 mm

Kónický kužel 3-5 cm, tvrdost 20-25 s

hustě vyztužené tenkostěnné konstrukce

Tloušťka kužele 6-8 cm, tvrdost 5-10 s

2.29. Betonová směs na tekutém skle by měla být zhutněna vibrováním každé vrstvy o tloušťce nejvýše 200 mm po dobu 1-2 minut.

2.30. Kalení betonu po dobu 28 dnů by mělo probíhat při teplotě nejméně 15 ° C. Sušení je dovoleno s použitím ohřívačů vzduchu v průběhu 60-80 ° C během dne. Rychlost nárůstu teploty není vyšší než 20-30 ° C / h.

2.31. Beton odolný proti kyselinám je odolný vůči kyselinám za použití polymerních aditiv do směsi betonu s 3 až 5% hmotnostními tekutého skla: furylalkohol, furfural, furitol, acetonformaldehydová pryskyřice ACF-3M, tetrafurfurylether TPS kyseliny orticelenové, sloučenina z furylalkoholu s tokovou formou s formulaovanou sloučeninou s použitím tokové formy s použitím tokové formy s využitím formy; 4

2.32. Proti vodě odolný beton kyselina je zajištěno, že se do tenkomleté ​​přísad do betonu, které obsahují aktivní oxid křemičitý (křemelina, tripoli, Aerosil, Flint, chalcedon, atd), 5-10% hmotnostních vodního skla nebo polymerních přísad do 10-12% vodního skla hmotnost: polyisokyanát karbamidová pryskyřice KFZH nebo KFMT, silikonová hydroizolační tekutina GKZH-10 nebo GKZH-11, parafinová emulze.

2.33. Ochranné vlastnosti betonu odolného proti kyselinám ve vztahu k ocelové výztuži jsou zajištěny zavedením inhibitorů koroze do betonového složení 0,1-0,3% hmotnosti kapalného skla: oxid olova, komplexní přídavek katapinu a sulfonolu, fenyantranilát sodný.

2.34. Demontáž konstrukcí a následné zpracování betonu je povoleno, když beton dosáhne 70% konstrukční pevnosti.

2.35. Zlepšování chemické odolnosti konstrukcí z kyselinovzdorného betonu je zajištěno dvojitým ošetřením povrchu roztokem kyseliny sírové o koncentraci 25-40%.

2.36. Materiály pro beton odolný proti zásadám v kontaktu s alkalickými roztoky při teplotách do 50 ° C musí splňovat požadavky GOST 10178-85. Cementy s aktivním minerálním přísadami nejsou povoleny. Obsah granulovaných nebo elektrotermofosforečných strusek musí být nejméně 10 a nejvýše 20%. Obsah minerálů3A v portlandském cementu a strusku Portlandský cement by neměl překročit 8%. Používání hliníkového pojidla je zakázáno.

2,37. Jemný agregát (písek) pro beton odolný vůči zásadám, používaný při teplotách do 30 ° C, by měl být používán v souladu s požadavky GOST 10268-80, nad 30 ° C - rozdrcený z alkalických hornin - vápenec, dolomit, magnezit atd. Pro husté hnědé horniny - žula, diabáze, čedič atd., By měl být použit hrubý agregát (štěrk) pro beton odolný proti zásadám, pracující při teplotách do 30 ° C.

2.38. Rozprašovaný kámen pro betony odolné proti zásadám pracující při teplotách nad 30 ° C by měl být používán z hustých sedimentárních uhlovodíkových nebo metamorfních hornin - vápenec, dolomit, magnezit atd. Saturace drceného kamene by neměla činit více než 5%.

TEPELNĚ BETONOVÝ BETON

2.39. Materiály pro přípravu běžného betonu používané při teplotách do 200 ° C a žáruvzdorný beton by měly být používány v souladu s doporučenou přílohou 6 a povinnou přílohou 7.

2.40. Dávkování materiálů, příprava a transport betonových směsí musí splňovat požadavky GOST 7473-85 a GOST 20910-82.

2.41. Zvýšení pohyblivosti betonových směsí pro běžný beton, provozované při teplotách do 200 ° C, je povoleno použitím plastifikátorů a superplastifikátorů.

2.42. Použití chemických kalených urychlovačů v betonech provozovaných při teplotách nad 150 ° C není povoleno.

2.43. Betonové směsi by měly být umístěny při teplotě nejméně 15 ° C a tento proces by měl být kontinuální. Přerušení je povoleno na pracovištích nebo teplotních spojích stanovených v projektu.

2.44. Kalení betonu na cementovém pojivu by mělo probíhat za podmínek, které zajišťují mokrý stav povrchu betonu.

Kalení betonu na kapalném skle by mělo probíhat v podmínkách suchého prostředí. Když tyto betony ztuhnou, musí být zajištěno dobré větrání, aby se odstranila vodní pára.

2,45. Sušení a ohřev teplovzdorného betonu je nutno provádět podle CPD.

BETON SPECIALLY HEAVY DUTY A PRO OCHRANU PROTI RADIACI

2.46. Práce s použitím velmi těžkého betonu a betonu pro radiační ochranu by měla být prováděna podle obvyklé technologie. V případech, kdy nejsou použitelné běžné metody betonáže kvůli stratifikaci směsi, složitému uspořádání konstrukcí, nasycení výztuže, vloženým dílům a komunikačním průchodům, použijte metodu samostatného betonování (metoda vzestupného řešení nebo metoda ohřevu velkého agregátu do roztoku). Volba metody betonování by měla být stanovena CPD.

2.47. Materiály používané pro beton proti radiační ochraně musí splňovat požadavky projektu.

Obsah betonu materiálů s vysokým stupněm absorpce záření (bór, vodík, kadmium, lithium atd.) Musí být v souladu s projektem. V betonových přísadách solí (chlorid vápenatý, sůl) není povoleno používat, které způsobují koroze vyztužení při ozáření gama zářením a neutrony.

2,48. Požadavky na rozložení velikosti částic, fyzikální a mechanické vlastnosti minerálních, rudných a kovových agregátů musí splňovat požadavky na agregáty pro těžký beton. Kovové agregáty by měly být před použitím odmaštěny: Kovové agregáty jsou vystaveny korozi bez peelingu.

2,49. V pasech materiálů používaných k výrobě betonové ochrany záření musí být uvedeny údaje o úplné chemické analýze těchto materiálů.

2.50. Práce s použitím betonu na kovových agregátech je povolena pouze při pozitivní teplotě okolí.

2,51. Při pokládce betonových směsí je zakázáno používat pásové a vibrační dopravníky, vibrační násypky, vibro-boty, je dovoleno odhodit velmi těžkou betonovou směs z výšky nejvýše 1 m.

2.52. Zkoušení betonu by mělo být provedeno v souladu s 18 "> str. 2.18.

BETONOVÁ VÝROBA S NEGATIVNÍmi TEPLOTY VZDUCHU

2,53. Tato pravidla se provádějí v průběhu betonářské práce při očekávané průměrné denní venkovní teplotě nižší než 5 ° C a minimální denní teplotě pod 0 ° C.

2,54. Příprava betonové směsi by se měla provádět ve vyhřívaných betonárnách s použitím ohřáté vody, rozmrazených nebo ohřátých agregátů, které zajistí betonovou směs s teplotou, která není nižší než teplota požadovaná výpočtem. Povoleno používat nezahřívané suché agregáty, které neobsahují led na zrnkách a zmrzlých hrudkách. Současně by doba míchání betonové směsi měla být v porovnání s letními podmínkami zvýšena nejméně o 25%.

2,55. Metody a dopravní prostředky by měly zajistit, aby teplota betonové směsi neklesla pod požadovaný výpočet.

2,56. Podmínka základny, na níž se betonová směs položí, stejně jako teplota základny a způsob ukládání, by neměly vylučovat možnost zamrznutí směsi v zóně kontaktu se základnou. Při vytvrzování betonu v konstrukci metodou thermos, při předběžném zahřátí betonové směsi a při použití betonu s nemrznoucími přísadami je možné smíchat směs na nevytápěnou, nepoškozenou základnu nebo starý beton, pokud podle výpočtu v kontaktní zóně během vypočítaného období vytvrzování betonu nezamrzá. Při teplotách vzduchu pod minus 10 ° C betonáž gustoarmirovannyh struktur průměr kotvy větší než 24 mm, výztuže z tvrdých válcovaných profilů nebo velké kovové vložené díly by měly být prováděny při předehřívání kovu ke kladnému teplotě nebo místní vibrujícím směsi priarmaturnoy a bednění zón kromě případy pokládky předehřátých betonových směsí (při teplotě směsi nad 45 ° C). Doba trvání vibrační betonové směsi by měla být v porovnání s letními podmínkami zvýšena nejméně o 25%.

2,57. Při betonování prvků rámu a rámových konstrukcí v konstrukcích s pevnými spojovacími uzly (póly) by měla být koordinace s projektovou organizací koordinována potřeba uspořádání mezer v roztečích v závislosti na teplotě tepelného zpracování s přihlédnutím k výslednému tepelnému namáhání. Neodformované povrchy konstrukcí by měly být pokryty párou a tepelně izolačními materiály ihned po dokončení betonáže.

Výstupy z železobetonových konstrukcí by měly být pokryty nebo zatepleny do výšky (délky) nejméně 0,5 m.

2,58. Před pokládkou betonové (malty) směsi povrchu dutin spojů prefabrikovaných betonových prvků by měly být odstraněny ze sněhu a ledu.

2,59. Betonování konstrukcí na půdách půdy musí být prováděno v souladu s SNiP II-18-76.

Zrychlení vytvrzování betonu při betonáži monolitických vrtaných pilířů a monolitické vrtání vrtů by mělo být dosaženo zavedením komplexních nemrznoucích přísad do betonové směsi, které nezmenšují pevnost zamrznutí betonu s permafrostovou půdou.

2,60. Volba způsobu udržování betonu během zimního betonování monolitických konstrukcí by měla být provedena v souladu s doporučením 9.

2,61. Kontrola pevnosti betonu by měla být prováděna zpravidla testováním vzorků vyrobených v místě nanesení betonové směsi. Vzorky uchovávané v mrazu by měly být před testováním po dobu 2 až 4 hodin při teplotě 15-20 ° C.

Umožňuje řídit pevnost produkovanou teplotou betonu v procesu stárnutí.

2.62. Požadavky na výrobu prací při negativních teplotách vzduchu jsou uvedeny v tabulce. 6

ÚVOD

Tento regulační dokument (SNiP) obsahuje základní ustanovení, která definují obecné požadavky na betonové a železobetonové konstrukce, včetně požadavků na beton, výztuž, výpočty, návrh, konstrukci, stavbu a provoz staveb.

Podrobné pokyny pro výpočty, návrh, výrobu a provoz obsahují příslušné regulační dokumenty (SNiP, kódy praxe), které byly vyvinuty pro některé typy železobetonových konstrukcí při vývoji tohoto SNiP (dodatek B).

Před zveřejněním příslušných sad pravidel a dalších vyvíjejících se dokumentů SNiP je možné vypočítat a navrhnout betonové a železobetonové konstrukce za použití platných regulačních a poradenských dokumentů.

Při vývoji tohoto dokumentu se podíleli: A.I. Stars, Dr. Tech. Vědy - vedoucí tématu; Dr. techn. Vědy: AS Pro lsov, T.A. Muhamed and Eve, E.A. Chistyakov - odpovědní umělci.

STŘEDNÍ NORMY A PRAVIDLA RUSKÉ FEDERACE

BETONOVÉ A BETONOVÉ KONSTRUKCE

KONSTRUKČNÍ A ZBRANĚNÉ BETONOVÉ KONSTRUKCE

1 POUŽITÍ

Tato pravidla a předpisy se vztahují na všechny typy betonových a železobetonových konstrukcí používaných v průmyslových, občanských, dopravních, hydraulických a jiných konstrukčních oblastech, které jsou vyrobeny ze všech typů betonu a výztuže a jsou vystaveny jakýmkoli účinkům.

2 NORMATIVNÍ ODKAZY

Tyto kódy a pravidla používají odkazy na regulační dokumenty uvedené v dodatku A.

3 PODMÍNKY A DEFINICE

V těchto pravidlech a nařízeních se termíny a definice používají v souladu s přílohou B.

4 OBECNÉ POŽADAVKY NA BETONOVÉ A ZBRANÉ BETONOVÉ KONSTRUKCE

4.1 Betonové a železobetonové konstrukce všech typů musí splňovat požadavky:

- o použitelnosti;

- na trvanlivost, jakož i další požadavky specifikované v přiřazení návrhu.

4.2 Za účelem splnění bezpečnostních požadavků by struktury měly mít takové počáteční vlastnosti, aby s odpovídajícím stupněm spolehlivosti měly různé konstrukční dopady během výstavby a provozu budov a konstrukcí vyloučit zničení jakékoliv povahy nebo zhoršení provozuschopnosti spojené s poškozením života nebo zdraví lidí, majetku a životního prostředí.

4.3 Pro splnění požadavků na provozní vhodnost musí mít konstrukce takové počáteční vlastnosti, které s odpovídajícím stupněm spolehlivosti nezpůsobují vznik trhlin nebo nadměrné praskání, jakož i nadměrné pohyby, vibrace a jiné škody, které ztěžují normální provoz (porušení požadavků vzhled konstrukce, technologické požadavky na normální provoz zařízení, mechanismy, konstrukční požadavky na kombinaci chlorovodíkové prvky a další požadavky stanovené konstrukce).

V nezbytných případech by konstrukce měly mít vlastnosti, které splňují požadavky na tepelnou izolaci, zvukovou izolaci, biologii a jiné technologie.

Požadavky na nepřítomnost prasklin jsou kladeny na železobetonové konstrukce, které musí být při plném roztažení průřezu opatřeny nepropustností (pod tlakem kapaliny nebo plynů vystavených ozáření atd.), Unikátním konstrukcím, ke kterým mají zvýšené požadavky na trvanlivost, a také struktury provozované pod vlivem vysoce agresivního prostředí.

U zbylých železobetonových konstrukcí je povoleno vytváření trhlin a jsou požadovány pro omezení šířky trhliny.

4.4 Pro splnění požadavků na trvanlivost musí mít konstrukce takové počáteční vlastnosti, aby v předepsaném dlouhém čase splňovala požadavky na bezpečnost a provozní vhodnost s přihlédnutím k vlivu na geometrické charakteristiky konstrukcí a mechanických charakteristik materiálů různých návrhových účinků (dlouhodobé zatížení, nepříznivé klimatické, technologické, vliv teploty a vlhkosti, střídavé zmrazování a rozmrazování e, agresivní efekty atd.).

4.5 Bezpečnost, provozní vhodnost, trvanlivost betonových a železobetonových konstrukcí a další požadavky vyplývající z přiřazení projektu musí splňovat:

- požadavky na beton a jeho součásti;

- požadavky na vyztužení;

- požadavky na konstrukční výpočty;

- provozních požadavků.

Požadavky na zatížení a nárazy, požární odolnost, nepropustnost, mrazuvzdornost, deformační mezní hodnoty (vychýlení, posunutí, amplituda kmitů), vypočítané hodnoty venkovní teploty a relativní vlhkosti prostředí, ochrana stavebních konstrukcí před účinky agresivních médií a (SNiP 2.01.07, SNiP 2.06.04, SNiP II-7, SNiP 2.03.11, SNiP 21-01, SNiP 2.02.01, SNiP 2.05.03, SNiP 33-01, SNiP 2.06. 06, SNiP 23-01, SNiP 32-04).

4.6 Při navrhování betonových a železobetonových konstrukcí je spolehlivost konstrukcí stanovena podle GOST 27751 metodou poločas pravděpodobnostního výpočtu pomocí vypočtených hodnot zatížení a nárazů, konstrukčních charakteristik betonu a výztuže (nebo konstrukční oceli) stanovených pomocí odpovídajících faktorů spolehlivosti pro standardní hodnoty těchto charakteristik, s přihlédnutím úroveň odpovědnosti budov a staveb.

Regulační hodnoty zatížení a dopadu, hodnoty bezpečnostních faktorů pro zatížení a bezpečnostní faktory pro zamýšlený účel konstrukcí jsou stanoveny v příslušných regulačních dokumentech pro stavební struktury.

Vypočítané hodnoty zatížení a nárazů se odebírají v závislosti na typu vypočítaného mezního stavu a vypočtené situaci.

Úroveň spolehlivosti vypočítaných hodnot charakteristik materiálů je stanovena v závislosti na konstrukční situaci a nebezpečí dosažení příslušného mezního stavu a je regulována hodnotou bezpečnostních koeficientů pro beton a výztuž (nebo konstrukční ocel).

Výpočet betonových a železobetonových konstrukcí může být proveden podle dané hodnoty spolehlivosti založené na plně pravděpodobnostním výpočtu za přítomnosti dostatečných údajů o variabilitě hlavních faktorů zahrnutých do vypočtených závislostí.

5 POŽADAVKY NA BETON A ARMATURA

5.1 Konkrétní požadavky

5.1.1 Při projektování betonových a železobetonových konstrukcí v souladu s požadavky na konkrétní konstrukce musí být stanoven typ betonu, jeho standardizované a kontrolované ukazatele kvality (GOST 25192, GOST 4.212).

5.1.2 U betonových a železobetonových konstrukcí je třeba aplikovat typy betonů, které splňují funkční účel konstrukcí a jejich požadavky podle platných norem (GOST 25192, GOST 26633, GOST 25820, GOST 25485, GOST 20910, GOST 25214, GOST 25246, GOST R 51263).

5.1.3 Hlavní standardizované a kontrolované ukazatele kvality betonu jsou:

- třída pevnosti v tlaku B;

- třída axiální pevnosti v tahu Bt ;

- značka na mrazuvzdornost F;

- značka na voděodolné W;

- označte průměrnou hustotu D.

Třída betonu v pevnosti v tlaku B odpovídá hodnotě kubické pevnosti betonu v tlaku v MPa s bezpečností 0,95 (normativní hodnota je biologická pevnost) a je v rozmezí od B 0,5 do B 120.

Axiální tahová pevnost třídy Bt odpovídá hodnotě pevnosti betonu pro axiální napětí v MPa s jistotou 0,95 (standardní pevnost betonu) a je odebíráno v mezích Bt 0,4 až Bt 6

Je povoleno převzít další hodnotu bezpečnosti pevnosti betonu při stlačení a axiálním napínání v souladu s požadavky regulačních dokumentů pro určité speciální typy konstrukcí (například pro masivní hydraulické konstrukce).

Stupeň betonu s ohledem na odolnost proti mrazu F odpovídá minimálnímu počtu cyklických cyklů střídavého zmrazování a rozmrazování, které vzorka ve standardní zkoušce udržuje, a je přijímána v rozmezí od F 15 do F 1000.

Vodotěsnost betonu W odpovídá maximální hodnotě tlaku vody (MPa · 1 0 - 1) udržované zkoušeným betonovým vzorkem a je v rozmezí od W 2 do W 20.

Značka o průměrné hustotě D odpovídá průměrné hodnotě sypné hmotnosti betonu v kg / m 3 a pohybuje se v rozmezí D 200 až D 5000.

Pro napínání betonových značek pro sebe-stres.

Je-li to nutné, vytvořte další ukazatele kvality betonu týkající se tepelné vodivosti, teplotní odolnosti, požární odolnosti, odolnosti proti korozi (samotného betonu a jeho vyztužení), biologické ochrany a dalších požadavků na návrh (SNiP 23-02, SNiP 2.03. 11).

Indikátory kvality betonu by měly být opatřeny vhodnou konstrukcí betonové směsi (na základě charakteristik betonových materiálů a požadavků na beton), technologie betonové přípravy a výroby. Indikátory betonu jsou řízeny během výrobního procesu a přímo ve struktuře.

Při navrhování betonových a železobetonových konstrukcí je nutno stanovit nezbytné ukazatele betonu podle výpočtových a provozních podmínek s přihlédnutím k různým vlivům prostředí a ochranným vlastnostem betonu ve vztahu k přijatému typu výztuže.

Třídy a třídy betonu by měly být přiděleny v souladu s jejich parametrickými řadami, stanovenými regulačními dokumenty.

Třída pevnosti betonu B je předepsána ve všech případech.

Axiální tahová pevnost třídy Bt předepsané v případech, kdy má tato vlastnost zásadní význam a je kontrolována ve výrobě.

Konstrukce betonu pro mrazuvzdornost F je předepsána pro konstrukce vystavené střídavému mrznutí a rozmrazování.

Značka betonu pro vodotěsnost W je předepsána pro konstrukce, u kterých jsou uloženy požadavky na omezení propustnosti.

Věk betonu, který odpovídá jeho třídě z hlediska pevnosti v tlaku a axiální pevnosti v tahu (konstrukční věk), je přiřazen při návrhu na základě možných reálných podmínek nosných konstrukcí s konstrukčním zatížením, při zohlednění způsobu montáže a podmínek vytvrzování betonu. Při absenci těchto údajů je třída betonu stanovena ve věku projektu 28 dní.

5.2 Normativní a vypočítané hodnoty pevnosti a deformačních vlastností betonu

5.2.1 Hlavními indikátory pevnosti a deformovatelnosti betonu jsou normativní hodnoty jejich pevnosti a deformačních vlastností.

Hlavní pevnostní vlastnosti betonu jsou standardní hodnoty:

Standardní hodnota odolnosti betonu vůči axiálnímu stlačení (hranolová pevnost) by měla být stanovena v závislosti na standardní hodnotě pevnosti vzorku kostky (standardní pevnost) pro odpovídající typ betonu a řízené ve výrobě.

Standardní hodnota betonové odolnosti vůči axiálnímu napětí při přiřazování třídy betonu k pevnosti v tlaku by měla být nastavena v závislosti na standardní hodnotě pevnosti v tlaku krychlových vzorků pro odpovídající typ betonu a řízené ve výrobě.

Poměr mezi standardními hodnotami hranolu a bikonickou pevností v tlaku v betonu, jakož i poměr mezi standardními hodnotami pevnosti v tahu betonu a pevností v tlaku betonu pro odpovídající typ betonu by měl být stanoven na základě standardních zkoušek.

Při přiřazování třídy betonu pro axiální pevnost v tahu se předpokládá, že standardní hodnota odolnosti betonu vůči axiálnímu natahování se rovná číselné charakteristice třídy betonu pro axiální pevnost v tahu, která je ve výrobě řízena.

Hlavní deformační vlastnosti betonu jsou standardní hodnoty:

- konečné relativní deformace betonu pod axiálním stlačením a napětím ε bo , n a εbto , n ;

Kromě toho jsou stanoveny následující deformační vlastnosti:

- počáteční koeficient laterální deformace betonu v;

- betonový smykový modul G;

- koeficient teplotní deformace betonu αbt ;

- relativní creepová deformace betonu ε cr (nebo jejich odpovídající charakteristika tečení φb , cr, creep opatření cb , cr );

- relativní smršťování deformací betonu na εshr.

Regulační hodnoty deformačních vlastností betonu by měly být nastaveny v závislosti na typu betonu, třídě betonu pro pevnost v tlaku, stupni betonu podle průměrné hustoty a také v závislosti na technologických parametrech betonu, pokud jsou známy (složení a charakteristiky betonové směsi, metody kalení betonu a jiné parametry).

5.2.2 Jako všeobecná charakteristika mechanických vlastností betonu s jednostupňovým napětím je třeba brát normativní stavový diagram (deformace) betonu, který stanoví vztah mezi tlaky σb , nbt , n ) a podélné relativní deformace εb , nbt , n ) stlačeného (nataženého) betonu při krátkodobém působení jediného zatížení (podle standardních zkoušek) až do jejich standardních hodnot.

5.2.3 Hlavní vypočítané pevnostní vlastnosti betonu použité ve výpočtu jsou vypočítané hodnoty odolnosti betonu:

Vypočítané hodnoty pevnostních charakteristik betonu by měly být stanoveny dělením standardních hodnot betonové odolnosti na axiální stlačení a tah odpovídajícími bezpečnostními faktory pro beton pod tlakem a napětím.

Hodnoty spolehlivých koeficientů by měly být odevzdány v závislosti na typu betonu, konstrukčních vlastnostech betonu, zvažovaném mezním stavu, avšak ne méně:

pro koeficient spolehlivosti pro beton ve stlačení:

1, 3 - pro omezující stavy první skupiny;

1, 0 - pro mezní stavy druhé skupiny;

pro koeficient spolehlivosti betonu pod napětím:

1, 5 - pro omezující stavy první skupiny při jmenování třídy betonu pro pevnost v tlaku;

1, 3 - to samé, když přiřadí třídu betonu na sílu axiálního napětí;

1, 0 - pro mezní stavy druhé skupiny.

Vypočtené hodnoty základních deformačních vlastností betonu pro mezní stavy první a druhé skupiny by měly být považovány za rovnocenné jejich normativním hodnotám.

V konstrukční pevnosti a deformačních vlastnostech betonu koeficienty konkrétních pracovních podmínek se musí brát v úvahu vliv povahy zatížení, prostředí, stav stresu betonu, konstrukční vlastnosti prvku a další faktory, které se přímo nezapočítávají do výpočtů γbi.

5.2.4 Vypočtené diagramy stavu (deformace) betonu by měly být určeny nahrazením normativních hodnot parametrů diagramů jejich příslušnými vypočtenými hodnotami podle 5.2.3.

5.2.5 Hodnoty pevnostních charakteristik betonu s plochým (biaxiálním) nebo objemovým (tříosým) stresovým stavem by měly být určeny s přihlédnutím k typu a třídě betonu z kritéria vyjadřujícího vztah mezi mezními hodnotami napětí působícími ve dvou nebo třech vzájemně kolmých směrech.

Deformace betonu by měly být stanoveny s přihlédnutím k plochým nebo sypkým stresovým stavům.

5.2.6 Vlastnosti betonu - matrice v disperzně vyztužených konstrukcích by měla být použita pro betonové i železobetonové konstrukce.

Charakteristiky betonu vyztuženého vláknem ve strukturách vyztužených vláknem by měly být nastaveny v závislosti na vlastnostech betonu, relativním obsahu, tvaru, velikosti a umístění vláken v betonu, jeho přilnutí k betonu a fyzikálně-mechanickým vlastnostem, jakož i v závislosti na velikosti prvku nebo konstrukce.

5.3 Požadavky ventilu

5.3.1 Při projektování železobetonových staveb a konstrukcí v souladu s požadavky na betonové a železobetonové konstrukce by měl být stanoven typ výztuže, jeho standardizované a kontrolované ukazatele kvality.

5.3.2 U železobetonových konstrukcí by měly být použity následující typy výztuh, stanovené odpovídajícími normami:

- za tepla válcovaný hladký a pravidelný profil o průměru 3 -8 0 mm;

- tepelně mechanický a vytvrzený vytvrzovaný periodický profil o průměru 6-4 0 mm;

- mechanicky kalené v chladném stavu (deformace za studena a tvarované) pravidelného profilu nebo hladké, o průměru 3-12 mm;

- výztužná lana o průměru 6 -1 5 mm;

- nekovová kompozitní výztuž.

Kromě toho lze v konstrukcích s velkým rozpětím použít ocelové lana (spirála, dvojité, uzavřené).

Pro rozptýlené vyztužení betonu by měla být aplikována vlákna nebo častá síťovina.

Ocelový plech a profilová ocel se používají pro ocelové konstrukce (konstrukce z oceli a železobetonových prvků) v souladu s příslušnými normami a normami (SNiP II-23).

Typ výztuže by měl být proveden v závislosti na účelu konstrukce, rozhodnutí o návrhu, povaze zatížení a vlivu životního prostředí.

5.3.3 Hlavním standardizovaným a kontrolovaným ukazatelem kvality ocelových výztuží je třída výztuže v tahové síle označená:

A - pro válcovanou a termomechanicky vyztuženou výztuž;

B - pro vyztužené za studena a erodovanou výztuží;

K - pro vyztužení lana.

Třída výztuže odpovídá zaručené hodnotě mez kluzu (fyzikální nebo podmíněné) v M P a stanovené v souladu s požadavky norem a specifikací a je přijatelná v rozmezí od A 240 do A 15 00 od B 500 do B 2000 a od K 1400 do K 2500.

Třídy ventilů by měly být přiřazeny v souladu s jejich parametrickými řadami, které jsou stanoveny regulačními dokumenty.

Kromě požadavků na pevnost v tahu vyžaduje výztuž i další ukazatele stanovené příslušnými normami: svařitelnost, vytrvalost, tvárnost, odolnost proti koroze, odolnost proti uvolnění, odolnost proti roztažení, odolnost proti vysokým teplotám, prodloužení při přetržení atd.

Nekovová výztuž (včetně vlákna) také vyžaduje požadavky na alkalitu a přilnavost a beton.

Požadované ukazatele se berou v úvahu při konstrukci železobetonových konstrukcí v souladu s požadavky výpočtů a výroby, jakož i v souladu s provozními podmínkami konstrukcí, při zohlednění různých environmentálních vlivů.

5.4 Normativní a vypočítané hodnoty pevnosti a deformačních vlastností výztuže

5.4.1 Hlavními indikátory pevnosti a deformovatelnosti výztuže jsou normativní hodnoty jejich pevnosti a deformačních vlastností.

Hlavní pevnostní charakteristikou výztuže v tahu (komprese) je standardní hodnota odporu R s , n, rovnající se hodnotě fyzikální mez kluzu nebo podmínce odpovídající zbytkovému prodloužení (zkrácení), rovnající se 0,2%. Kromě toho jsou standardní hodnoty odporu výztuže při stlačení omezeny na hodnoty odpovídající deformacím, které se rovnají omezujícím relativním deformacím zkrácení betonu obklopujícího jeho zvažovanou stlačenou výztuž.

Hlavní deformační vlastnosti výztuže jsou standardní hodnoty:

- relativní deformace prodloužení výztuže εs 0, n kdy napětí dosáhne standardních hodnot R s , n ;

U ventilů s fyzikálním mezním výstupem jsou standardní hodnoty relativní deformace prodloužení výztuže εs 0, n definované jako elastické relativní deformace při standardních hodnotách odporu výztuže a modulu její pružnosti.

U ventilů s podmíněnou mezní hodnotou jsou standardní hodnoty relativní deformace výztuže výztuže εs 0, n definovaná jako součet zbytkového prodloužení výztuže, rovnající se 0,2%, a elastické relativní deformace při napětí rovnající se konvenční mezní mezní hodnotě.

Pro stlačenou výztuž jsou standardní hodnoty relativních deformací zkracování stejné jako u tahu, pokud není uvedeno jinak, ale ne více než omezující relativní deformace zkrácení betonu.

Standardní hodnoty modulu pružnosti výztuže při stlačení a tahu jsou stejné a nastavené pro odpovídající typy a třídy výztuže.

5.4.2 Jako zobecněnou charakteristiku mechanických vlastností výztuže by měla být provedena regulační schéma stavu (deformace) výztuže, určující vztah mezi namáháním σs , n a relativní deformace εs , n ventily pro krátkodobé působení jediného zatížení (podle standardních zkoušek) až do dosažení stanovených standardních hodnot.

Stavové diagramy výztuže pod napětím a stlačením se považují za stejné, s výjimkou případů, kdy je zvažována činnost výztuže, ve které byly dříve nepružné deformace opačného znaménka.

Povaha schématu stavby výztuže se nastavuje v závislosti na typu výztuže.

5.4.3 Vypočtené hodnoty odporu výztuže R s určená dělením standardních hodnot odporu ventilu na bezpečnostní faktor ventilu.

Hodnoty koeficientu spolehlivosti by měly být odevzdány v závislosti na třídě vyztužení a na stanoveném mezním stavu, avšak nejméně:

při výpočtu mezních stavů první skupiny - 1, 1;

při výpočtu mezních stavů druhé skupiny - 1,0.

Vypočítané hodnoty modulu pružnosti výztuže E s rovnají se jejich standardním hodnotám.

V konstrukci pevnosti a deformačních vlastností výztuže koeficienty provozních podmínek výztuže γsi.

5.4.4 Výpočtové diagramy stavu výztuže by měly být určeny nahrazením standardních hodnot parametrů diagramů s jejich konstrukčními hodnotami podle instrukcí 5.4.3.

6 POŽADAVKY NA VÝPOČET BETONOVÝCH A ZBRANÝCH BETONOVÝCH KONSTRUKCÍ

6.1 Obecná ustanovení

6.1.1 Výpočty betonových a železobetonových konstrukcí by měly být prováděny v souladu s požadavky GOST 27751 metodou mezních stavů, včetně:

- omezující stavy první skupiny, což vede k úplné nevhodnosti provozu struktur;

- okrajové stavy druhé skupiny, které brání běžné činnosti konstrukcí nebo snižují životnost budov a konstrukcí ve srovnání s předpokládanou životností.

Výpočty musí zajistit spolehlivost budov nebo konstrukcí během jejich celé životnosti, jakož i při výrobě stavebních prací v souladu s požadavky, které jsou na ně kladeny.

Výpočty pro limitní stavy první skupiny zahrnují:

- výpočet pevnosti;

- výpočet stability formy (u tenkostěnných konstrukcí);

- výpočet stability stability (převrácení, posuvu, povrchová úprava).

Výpočty pevnosti betonových a železobetonových konstrukcí by měly být provedeny za předpokladu, že síly, namáhání a deformace konstrukcí z různých efektů s přihlédnutím k počátečnímu stavu napětí (předpětí, teplota a další účinky) nesmí překročit odpovídající hodnoty stanovené normami.

Výpočty na stabilitu tvaru konstrukce a na stabilitu polohy (při zohlednění společné práce konstrukce a podkladu, její deformační vlastnosti, odolnost proti smyku při styku se základnou a další vlastnosti) by měly být provedeny podle pokynů v regulačních dokumentech o některých typech konstrukcí.

V nezbytných případech, v závislosti na typu a účelu struktury, by měly být provedeny výpočty o omezujících stavech spojených s jevy, při nichž vzniká potřeba přestat pracovat (nadměrné deformace, posunutí kloubů a další jevy).

Výpočty pro limitní stavy druhé skupiny zahrnují:

- výpočet prasklin;

- výpočet pro otevření trhlin;

- výpočet deformace.

Výpočet betonových a železobetonových konstrukcí pro tvorbu trhlin by měl být proveden za předpokladu, že síly, namáhání nebo deformace konstrukcí z různých vlivů by neměly překročit jejich příslušné mezní hodnoty vnímané strukturou během tvorby trhlin.

Výpočet železobetonových konstrukcí pro otevírání trhliny se provádí za předpokladu, že šířka otevření trhliny v konstrukci a z různých efektů by neměla překročit maximální přípustné hodnoty stanovené v závislosti na požadavcích na konstrukci, provozních podmínkách, vlivu na životní prostředí a charakteristikách materiálů s ohledem na charakteristiky korozního chování výztuže.

Výpočet betonových a železobetonových konstrukcí pro deformace by měl být proveden z podmínky, podle kterých odchylky, úhly rotace, posunutí a amplitudové oscilace konstrukcí z různých vlivů by neměly překročit odpovídající maximální přípustné hodnoty.

U konstrukcí, kde není dovoleno vytvářet trhliny, musí být splněny požadavky na neexistenci prasklin. V tomto případě výpočet otvoru trhliny nevytváří.

Pro jiné konstrukce, které umožňují tvorbu trhlin, se provádí výpočet tvorby trhliny, aby se stanovila potřeba výpočtu otvoru trhlin a tolerance prasklin při výpočtu deformací.

6.1.2 Výpočet betonových a železobetonových konstrukcí pro trvanlivost (na základě výpočtů pro omezení podmínek první a druhé skupiny) by měl být proveden z předpokladu, že vzhledem k konstrukčním charakteristikám (rozměry, počet výztuží a dalších charakteristik), konkrétní ukazatele kvality (pevnost, mrazuvzdornost, odolnost proti vodě, odolnost proti korozi, teplotní odolnost a další ukazatele) a vyztužení (pevnost, odolnost proti korozi a další ukazatele) s přihlédnutím k vlivu životního prostředí na dlouhou dobu Doba obrátky a životnost konstrukcí budovy nebo konstrukce musí být přinejmenším stanovena pro konkrétní typy budov a konstrukcí.

Kromě toho by měly být v případě potřeby provedeny výpočty tepelné vodivosti, zvukové izolace, biologické ochrany a dalších parametrů.

6.1.3 Výpočet betonových a železobetonových konstrukcí (lineární, plošný, prostorový, masivní) pro mezní stavy první a druhé skupiny se vytváří napětím, silami, deformacemi a posuny vypočítanými z vnějších vlivů v konstrukcích a systémech budov a struktur, které tvoří s ohledem na fyzickou nelinearitu (nepružné deformace betonu a výztuže), možnou tvorbu trhlin a v případě potřeby anizotropii, akumulaci poškození a geometrickou nelinearitu (účinek deformací na úsilí v designu).

Fyzická nelinearita a anizotropie by měla být brána v úvahu při vymezujících vztazích, které se týkají napětí a napětí (nebo síly a posunutí), jakož i podmínek pevnosti a odolnosti materiálu proti prasklinám.

V staticky nedefinovatelných strukturách by mělo být vzato v úvahu přerozdělení síly v systémových prvcích v důsledku tvorby trhlin a rozvoje nepružných deformací v betonu a výztuži až do vzniku omezujícího stavu prvku. Při absenci výpočtových metod, které berou v úvahu neelastické vlastnosti železobetonu nebo údaje o neelastické práci železobetonových prvků, je možné stanovit síly a namáhání ve staticky nedefinovatelných konstrukcích a systémech za předpokladu pružné práce železobetonových prvků. Doporučuje se vzít v úvahu vliv fyzické nelinearity úpravou výsledků lineárních výpočtů založených na experimentálních datech, nelineárním modelování, výsledcích výpočtu podobných objektů a odborných odhadů.

Při výpočtu konstrukcí pro pevnost, deformaci, tvorbu a otevírání trhlin založených na metodě konečných prvků je třeba zkontrolovat podmínky pevnosti a odolnosti proti prasklinám pro všechny konečné prvky tvořící konstrukci a také podmínky pro vznik nadměrných posunů konstrukce. Při posuzování konečného stavu pevnosti je povoleno zničit oddělené konečné prvky, pokud to nevede k postupnému zničení budovy nebo konstrukce a po uplynutí doby, která je předmětem zkoumání, je zachována nebo může být obnovena provozní vhodnost budovy nebo konstrukce.

Stanovení mezních sil a deformací betonových a železobetonových konstrukcí by mělo být provedeno na základě návrhových schémat (modelů), které nejvíce odpovídají skutečné fyzické povaze provozu konstrukcí a materiálů v daném mezním stavu.

Nosnost železobetonových konstrukcí, které jsou schopny dostat dostatečnou plastickou deformaci (zejména při použití výztuže s fyzikální mezní mezní únosností), může být stanovena metodou omezení rovnováhy.

6.1.4 Při výpočtu betonových a železobetonových konstrukcí omezováním stavů je třeba zvážit různé konstrukční situace v souladu s normou GOST 27751.

6.1.5 Výpočty betonových a železobetonových konstrukcí by měly být provedeny pro všechny druhy nákladů, které odpovídají funkčnímu účelu budov a konstrukcí, s přihlédnutím k vlivu prostředí (klimatické vlivy a vody pro struktury obklopené vodou) av případě potřeby s přihlédnutím k dopadu požáru, technologické teploty a vlhkosti a účinky agresivních chemických prostředí.

6.1.6. Výpočty betonových a železobetonových konstrukcí se vytvářejí působením ohybových momentů, podélných sil, smykových sil a kroutícího momentu, jakož i místního účinku zatížení.

6 0,1 0,7 V výpočtech betonových a železobetonových konstrukcí by měl vzít v úvahu specifické vlastnosti různých typů betonu a výztuže, působení zatížení na nich povaha a životní prostředí, metody výztuže, spolupráce, výztuže a betonu (s nebo bez výztuže přilnavost k betonu), technologie výroba konstrukčních typů železobetonových prvků budov a konstrukcí.

Výpočet předpjatých konstrukcí by měl být proveden s přihlédnutím k počátečním (předběžným) namáháním a deformacím v betonáži a betonu, ztrátám předpětí a zvláštnostem přenosu předpětí na beton.

Výpočet prefabrikované monolitické a jedno sto l ezhelezobetonn s x struktury, je třeba vzít v úvahu počáteční napětí a kmeny odvozené prefabrikovaná nebo oceli, nesoucí prvky na aktů zatížení při pokládání betonových nastavit jeho sílu a spolupracovat s betonová prefabrikovaná nebo ocelové nosné prvky. Při výpočtu prefabrikovaných monolitické a sto litrů ezhelezobetonn s x struktury musí být zajištěna pevnost kontaktní spoje konjugační betonových prefabrikátů a kotevních prvků s monolitického betonu prováděné v důsledku třecí spojky pro kontaktní materiály, nebo zařízeními drážek sloučenin uvolňuje ventily a speciální kotevní zařízení.

V monolitických konstrukcích musí být zajištěna strukturální pevnost s přihlédnutím k pracovním betonovým spojům.

Při výpočtu prefabrikovaných konstrukcí by měla být zajištěna pevnost uzlových a spodních spojů prefabrikovaných prvků, vyrobena spojením ocelových vestavěných dílů, výstupů z výztuže a zamonolu a chivanu a betonu.

Výpočet konstrukcí vyztužených disperzí (vláknitý beton, vyztužený cement) by měl být proveden s přihlédnutím k charakteristikám disperzního betonu, rozptýlené výztuže a vlastností provozu rozptýlených výztužných konstrukcí.

6.1.8 Při výpočtu rovinných a prostorových struktur vystavených působení síly ve dvou vzájemně kolmých směrech zvážíme oddělené ploché nebo prostorové malé charakteristické prvky oddělené od struktury silami působícími na boky prvku. V přítomnosti zlomenin, byly stanoveny tyto snahy s ohledem na umístění trhlin, tuhost výztuže (axiální a tangenciální), beton tvrdost (mezi trhlin a štěrbin), a další funkce. Při neexistenci trhlin jsou síly definovány jako pro pevné těleso.

Je povoleno za přítomnosti trhlin určovat sílu v předpokladu elastické práce betonového prvku.

Výpočet prvků by měly být prováděny na nejvíce nebezpečných úseků nacházejících se v určitém úhlu ke směru působící na prvek úsilí na základě výpočtových modelů, které berou v úvahu práci tahové výztuže na trhliny a betonářské práce mezi trhlin v plochých tahových podmínek.

Výpočet plochých a prostorových struktur je povolen pro strukturu jako celek založenou na metodě omezení rovnováhy, včetně zohlednění deformovaného stavu v době zničení, jakož i použití zjednodušených výpočetních modelů.

6.1.9 Při výpočtu masivních konstrukcí podrobených působení síly ve třech vzájemně kolmých směrech zvážíme oddělené malé volumetrické charakteristické prvky oddělené od konstrukce silami působícími podél okrajů prvku. Současně by mělo být úsilí určeno na základě podobných předpokladů přijatých pro rovinné prvky (viz 6.1.8).

Výpočet prvků by měl být proveden na nejnebezpečnějších úsecích, které se nacházejí pod úhlem vzhledem ke směru sil působících na prvek, na základě výpočetních modelů, které berou v úvahu betonovou práci a výztuž v namáhaném stavu.

6.1.10 Pro konstrukci komplexních konfigurací (např. Prostorových) lze kromě výpočetních metod pro posouzení únosnosti, zlomeniny kostí a deformovatelnosti použít i výsledky testovacích fyzikálních modelů.

6.2 Výpočet betonových a železobetonových prvků na základě pevnosti

6.2.1. Výpočet betonových a železobetonových prvků na základě pevnosti:

- na normálních úsecích (při působení ohybových momentů a podélných sil) na nelineární deformační model a pro jednoduché konfigurační prvky - na omezující síly;

- na skloněných úsecích (pod působením příčných sil), na prostorových úsecích (při působení momentů) na lokální účinek zatížení (lokální komprese, vytlačování) na mezní síly.

Výpočet pevnosti krátkých železobetonových prvků (krátké konzoly a další prvky) se provádí na základě modelu rámu a jádra.

6.2.2 Výpočet pevnosti betonových a železobetonových prvků pro maximální sílu vytvořené z podmínky, že síla F od vnějších zatížení a nárazů v posuzovaném úseku nesmí překročit maximální sílu F ult, což může být vnímáno prvek v této části

Výpočet betonových prvků pro pevnost

6.2.3 Betonové prvky by měly být v závislosti na pracovních podmínkách a požadavcích, které jsou na ně kladeny, vypočteny podle normálních průřezů pro omezení sil bez zohlednění (6.2.4) nebo při zohlednění (3.2.5) betonového odporu protažené zóny.

6.2.4 Bez zohlednění konkrétního odporu roztažené zóny se výpočet provádí excentricky ze stlačených betonových prvků s hodnotami podélné excentricity síly nepřesahující 0,9 vzdálenosti od těžiště sekce k nejvíce stlačenému vláknu. V tomto případě je omezující síla, kterou může prvek vnímat, určena z konstrukční odolnosti betonu ke kompresi R b, rovnoměrně rozložené v konvenční stlačené zóně úseku, jehož těžiště se shoduje s bodem působení podélné síly.

U masivních betonových konstrukcí hydraulických konstrukcí ve stlačené zóně by měl být proveden trojúhelníkový diagram napětí, který nepřevyšuje vypočítanou hodnotu odolnosti betonu vůči tlaku R b. Současně by excentricita podélné síly vzhledem k těžišti úseku neměla přesáhnout 0,65 vzdálenosti od těžiště až po nejvíce stlačené vlákno betonu.

6.2.5 Vzhledem k tomu, napnutý plocha betonového výpočtu odporu vyrábět excentricky komprimované betonových prvků excentricky podélné síly, velká uvedeno v 6.2.4, ohnuté betonové prvky (které mohou používat), jakož i excentricky komprimované prvky excentricky podélná síla je uvedeno v bodě 6.2.4, ale v nichž podmínky provozu neumožňují vznik trhlin. V tomto případě je omezující síla, která může být vnímána průřezem prvku, určena jako pro pružné těleso s maximálním namáháním v tahu, které se rovná vypočtené hodnotě odolnosti betonu proti napětí R bt.

6.2.6 Při výpočtu excentricky stlačených betonových prvků je třeba vzít v úvahu vliv výkyvů a náhodných výstředností.

Výpočet železobetonových prvků na pevnost normálních úseků

6.2.7 Výpočet železobetonových prvků omezením síly by měl být proveden stanovením omezujících sil, které mohou být vnímány betonem a výztuží v normálním úseku, z následujících ustanovení:

- odolnost betonu proti protažení se považuje za nulovou;

- odolnost betonu vůči tlaku je reprezentována napětím rovnajícím se vypočítanému odporu betonu ke stlačování a rovnoměrně rozloženému pod podmíněně stlačenou zónu betonu;

- tahové a tlakové napětí ve výztuží nejsou přijímány víc než konstrukční odpor napětí a stlačení.

6.2.8 Výpočet železobetonových prvků pomocí modelu nelineární deformace se provádí na základě stavových diagramů betonu a výztuže na základě hypotézy plochých úseků. Kritériem pro pevnost normálních úseků je dosažení omezení relativních deformací a nd v betonu nebo výztuži.

6.2.9 Při výpočtu excentricky stlačených prvků je třeba vzít v úvahu náhodnou excentricitu a účinek vybočení.

Výpočet železobetonových prvků pomocí šikmých úseků

6.2.10 Výpočet pevnost betonových prvků skloněné úseky vyrobeny: působením šikmé části boční síly, skloněné části na ohybový okamžiku jeho u a mezi šikmými úseky pásma působení boční síly.

6.2.11 Při výpočtu železobetonového prvku podle pevnosti skloněné části k působení příčné síly omezující příčné síly, které mohou být vnímány prvku v nakloněné části, která se stanoví jako součet smykových sil mezní vnímaných betonu v šikmé části a příčnou kotvou protínající šikmou část.

6.2.12 Při výpočtu železobetonového prvku pro síle šikmém úseku působení ohybového momentu mezní točivý moment, který může být vnímán prvkem v šikmé části, které se určí jako součet koncových bodů vnímané skloněný úsek protínající podélnou a příčnou výztuž, kolem osy procházející bodem aplikace výsledné úsilí ve stlačené zóně.

6.2. 13 Při výpočtu železobetonových prvků přes pásu mezi šikmými úseky působením boční síly omezující příčné síly, které mohou být vnímány prvku se určuje na základě pevnosti šikmé betonového pásu, pod vlivem tlakových sil podél pásu, a tažné síly na příčné výztuže, přes šikmé pásmo.

Výpočet železobetonových prvků na pevnosti prostorových úseků

6.2.14 Při výpočtu betonové prvky pevnosti prostorové části omezující krouticí moment, který může být vnímán prvek by měl být definován jako součet z limitujících momentů snímána podélné a příčné vyztužení se nachází na každé straně prvku a protíná prostorovou část. Navíc je nezbytné vypočítat pevnost železobetonového prvku podél betonového pásu umístěného mezi prostorovými úseky a pod vlivem tlakových sil podél pásu a tahových sil z příčné výztuže, která prochází pás.

Výpočet železobetonových prvků na lokální účinek zatížení

6.2.15 Při výpočtu vyztužených betonových prvků pro lokální stlačení by se omezující tlaková síla, kterou může prvek vnímat, měla stanovit na základě odolnosti betonu při zatěžovacím stavu vytvořeném okolní betonovou a nepřímou výztuží, pokud je instalován.

6.2.16 Výpočet tlačení se provádí u plochých železobetonových prvků (desek) působením soustředěné síly a momentu v oblasti vrtule. Konečná síla, která může být během posunu vnímána železobetonovým prvkem, by měla být definována jako součet maximálního úsilí vnímavého betonovým a příčným výztuží umístěným v oblasti průniku.

6.3 Výpočet železobetonových prvků pro tvorbu trhlin

6.3.1 Výpočet železobetonových prvků při tvorbě normálních trhlin vzniklých omezením nebo nelineární deformací. Výpočet pro tvorbu šikmých trhlin vzniklých omezením úsilí.

6.3.2 Výpočet tvorby trhlin ve železobetonových prvcích omezováním úsilí se provádí z předpokladu, že síla F z vnějších zátěží a nárazů v posuzovaném úseku nesmí překročit mezní sílu F crc, které mohou být při vytváření trhlin vnímány železobetonovým prvkem

6.3.3 omezující síla vnímané železobetonový prvek v průběhu tvorby trhlin normálních by měla být stanovena na základě výpočtu železobetonového prvku jako kontinuální těleso s pružnými kmenů v výztuže a nepružné deformace v nataženém a lisuje při nejvyšším betonu tahových napětí v betonu, hodnoty rovná odporu vypočítá betonový tah R bt.

6.3.4 Výpočet železobetonových prvků podle formování normálních trhlin podle nelineárního deformačního modelu se provádí na základě stavových diagramů výztuže, roztaženého a stlačeného betonu a hypotézy plochých profilů. Kritériem pro vznik trhlin je dosažení omezení relativních deformací v roztaženém betonu.

6.3.5 mezní síla, která může být vnímána betonového prvku vyztuženého během tvorby šikmé trhliny se určí na základě výpočtu železobetonového prvku jako kontinuální elastické těleso, a konkrétní kritérium pevnosti rovina stres „komprese - str astyazhenie“.

6.4 Výpočet železobetonových prvků pro otevření trhlin

6.4.1 Výpočet železobetonových prvků se provádí otevřením různých typů prasklin v případech, kdy vypočtená kontrola vzniku trhlin ukazuje, že jsou vytvořeny trhliny.

6.4.2 Výpočet otvoru trhliny se provádí za předpokladu, že šířka otevření trhlin z vnějšího zatížení acrc nesmí překročit maximální přípustnou hodnotu šířky otevření trhlin acrc , ult

6.4.3 Výpočet železobetonových prvků by měl být prováděn kontinuálním a krátkodobým otevřením normálních a šikmých trhlin.

Šířka dlouhého otevření trhliny je určena vzorem

a krátké otevření trhlin - podle vzorce

kde acrc 1 - šířka otvoru trhliny z prodlouženého působení trvalých a dočasných dlouhodobých zatížení;

acrc 2 - šířka otevření trhliny z krátkodobých účinků trvalých a dočasných (dlouhých a krátkodobých) zatížení;

acrc 3 - šířka otevření trhliny z krátkodobých účinků trvalého a dočasného dlouhodobého zatížení.

6.4.4 Šířka otevření normálních trhlin je definována jako součin průměrné relativní deformace výztuže v řezu mezi trhliny a délkou této části. Průměrné relativní deformace výztuže mezi trhliny jsou určeny s ohledem na práci roztaženého betonu mezi trhliny. Relativní deformace výztuž tre u iné stanoví z běžně železobetonové prvek elastické analýzy betonu s trhlinami stlačeným snížené deformační modul namontovaný s vlivem nepružného tlakové zóny deformace betonu, nebo nelineární model deformace. Vzdálenost mezi trhliny je určena z toho, že rozdíl síly v podélné výztuži v průřezu s trhlinou a mezi trhliny by měl být vnímán síly přilnavosti výztuže k betonu po délce této části.

Šířka otevření normálních trhlin by měla být stanovena s přihlédnutím k povaze vlivu zatížení (frekvence, trvání atd.) A typu výztužného profilu.

6.4.5 Maximální přípustná šířka otevření trhlin by měla být stanovena na základě estetických úvah, přítomnosti požadavků na permeabilitu konstrukcí a také v závislosti na délce trvání zátěže, typu vyztužovací oceli a její tendenci k tvorbě koroze v trhlině.

V tomto případě je maximální přípustná hodnota šířky otvoru trhliny acrc , ult by neměla trvat déle než:

a) z stavu zachování výztuže:

0, 3 mm - s prodlouženým praskáním;

0, 4 mm - s krátkým otvorem trhliny;

b) z podmínky omezení propustnosti konstrukcí:

0, 2 mm - s prodlouženým praskáním;

0, 3 mm - s krátkým popisem prací.

U hromadných hydraulických konstrukcí jsou maximální přípustné hodnoty šířky trhlin stanoveny podle příslušných regulačních dokumentů v závislosti na provozních podmínkách konstrukcí a dalších faktorech, avšak nejvýše 0,5 mm.

6.5 Výpočet železobetonových prvků pro deformace

6.5.1 Výpočet železobetonových prvků pro deformace je proveden za předpokladu, že vychýlení nebo pohyby konstrukcí f z působení vnějšího zatížení nesmí překročit maximální přípustné hodnoty průhybů nebo pohybů f ult

6.5.2 Průhyby nebo pohyb železobetonových konstrukcí je určen obecných pravidel stavební mechaniky v závislosti na ohýbání s x, smyk a axiální deformace a Onnu s x (gesto ostn x s) je možné konkrétní člen zesílený v průřezu podél jeho délky (zakřivení smykových úhlu a atd.).

6.5.3 V případech, kdy odchylky železobetonových prvků závisí především na ohybových deformacích, jsou hodnoty průhybů určeny tuhosti nebo zakřivením prvků.

Tuhost betonový dílec prvek v úvaze je dána odporem materiálu na obecná pravidla: pro část uncracked - pro podmíněně kontinuálního pružného prvku, a v příčném řezu s trhlinami - pro podmíněně pružného členu s trhlinami (předpokládá lineární vztah mezi napětí a deformace q iyami). Účinek neelastických deformací betonu je vzat v úvahu pomocí redukovaného modulu betonových deformací a v důsledku práce redukovaného modulu výztužných deformací je zohledněn vliv práce roztaženého betonu mezi trhliny.

Zakřivení železobetonového prvku je definováno jako kvocient rozdělení ohybového momentu o tuhost železobetonu během ohýbání.

Výpočet deformací železobetonových konstrukcí z hlediska prasklin se provádí v případech, kdy vypočtená kontrola vzniku trhlin ukazuje, že se vytváří trhliny. V opačném případě vypočítat deformace jako u železobetonových prvků bez trhlin.

Zakřivení a podélné deformace železobetonového prvku je také určena nelineární model deformace na základě rovnic rovnováhy vnějších a vnitřních sil působících normální profilový prvek hypotézu plochých úseků, fázové diagramy betonu a výztuže a výztuž mezi průměrnými kmene trhlin.

6.5.4 Výpočet deformací železobetonových prvků by měl být proveden s ohledem na dobu trvání zatížení stanovenou příslušnými regulačními dokumenty.

Zakřivení prvků pod působením konstantního a dlouhodobého zatížení by mělo být stanoveno vzorecem

a zakřivení působením konstantních, dlouhých a krátkodobých zatížení - podle vzorce

kde - zakřivení prvku ze souvislého působení trvalých a dočasných dlouhodobých zatížení;

- zakřivení prvku z krátkodobého trvalého a dočasného (dlouhodobého a krátkodobého) zatížení;

- zakřivení prvku z krátkého působení trvalých a dočasných dlouhodobých zatížení.

6.5.5 Konečná deformace fult (SNiP 2.01.07). Při působení trvalých a dočasných dlouhodobých a krátkodobých zatížení nesmí průhyb železobetonových prvků ve všech případech překročit 1/150 rozpětí a 1/75 odchodu konzoly.

7 STRUKTURÁLNÍ POŽADAVKY

7.1 Všeobecně

7.1.1 K zajištění bezpečnosti a provozní vhodnosti betonových a železobetonových konstrukcí je kromě požadavků na výpočet zapotřebí také splnit konstrukční požadavky na geometrické rozměry a výztuž.

Konstruktivní požadavky jsou stanoveny pro ty případy, kdy:

výpočtem nelze přesně a definitivně zaručit odolnost konstrukce vůči vnějším zatížením a nárazům;

požadavky na konstrukci určují hraniční podmínky, v nichž lze použít přijatá ustanovení o konstrukci;

Požadavky na konstrukci zajišťují shodu s výrobní technologií betonových a železobetonových konstrukcí.

7.2 Požadavky na geometrické rozměry

Geometrické rozměry betonových a železobetonových konstrukcí musí představovat alespoň hodnoty, které poskytují:

- možnost umísťování výztuže, její ukotvení a spárování s betonem s přihlédnutím k požadavkům 7.3.3 - 7.3.11;

- omezení pružnosti komprimovaných prvků;

- požadované ukazatele kvality betonu v konstrukci (GOST 4.250).

7.3 Požadavky na výztuž

Betonový kryt

7.3.1 Ochranná vrstva betonu musí zajistit:

- společná práce výztuže s betonem;

- k uchycení výztuže do betonu a možnost vytváření spojů výztužných prvků;

- bezpečnost výztuže z vlivů prostředí (včetně za přítomnosti agresivních účinků);

- požární odolnosti a požární bezpečnosti.

7.3.2 Tloušťka ochranné vrstvy betonu by měla být provedena na základě požadavků 7.3.1 s přihlédnutím k úloze výztuže v konstrukcích (pracovní nebo konstrukční), typu konstrukcí (sloupů, desek, nosníků, základových prvků, stěn apod.), Průměru a typu kování.

Tloušťka ochranné vrstvy betonu pro vyztužení trvá alespoň průměr výztuže a nejméně 10 mm.

Minimální vzdálenost mezi výztužnými tyčemi

7.3.3 Vzdálenost mezi vyztužovacími tyčemi by neměla být menší než hodnota, kterou poskytuje:

- společná práce výztuže s betonem;

- možnost ukotvení a spojování výztuže;

- možnost kvalitní betonáže konstrukce.

7.3.4 Minimální vzdálenost mezi výztužnými pruty ve světle by měla být provedena v závislosti na průměru výztuže, velikosti velkého agregátu betonu, umístění výztuže v prvku vzhledem ke směru betonování, způsobu ukládání a zhutňování betonu.

Vzdálenost mezi výztužnými tyčemi by neměla být menší než průměr výztuže a menší než 25 mm.

Za omezených podmínek je povoleno umístit výztužné tyče ve skupinách - svazky (bez mezery mezi tyčemi). V takovém případě by měla být vzdálenost mezi nosníky snížena nejméně o snížený průměr konvenční tyče, jejíž plocha je rovna ploše průřezu výztužného nosníku.

Pojistné šroubení

7.3.5 Relativní obsah vypočítané podélné výztuže ve železobetonovém prvku (poměr plochy průřezu výztuže k pracovní ploše průřezu prvku) by neměl být menší než hodnota, při které může být prvek zohledněn a vypočten jako železobeton.

Minimální relativní obsah působení podélné výztuže v betonové prvku vyztuženého je stanovena v závislosti na povaze pracovního přípravku (komprimovaný, protáhl), povahu pracovního prvku (ohebný, excentricky stlačený, protáhl excentricky) a excentricky stlačeného pružného prvku, ale ne méně než 0, 1%. U masivních hydraulických konstrukcí jsou stanoveny menší hodnoty relativního obsahu výztuže podle zvláštních regulačních dokumentů.

7.3.6 Vzdálenost mezi pracovní výztužnými podélnými pruty, musí být přijata s ohledem na typ železobetonových prvků (sloupy, nosníky, desky, stěny), šířky a výšky úseku prvku příčného a maximální hodnotou, která zajišťuje účinné zapojení do betonových směsí, rovnoměrné rozložení napětí a deformací po celé šířce část prvku, jakož i omezení šířky otvoru mezery mezi výztužnými tyčemi. V tomto případě by vzdálenost mezi tyčemi podélné pracovní výztuže neměla být větší než dvojnásobek výšky průřezu prvku a ne více než 400 mm a v lineárních excentricky stlačených prvcích ve směru roviny ohybu - ne více než 500 mm. U velkých hydraulických konstrukcí jsou velké hodnoty vzdálenosti mezi tyčemi stanoveny podle zvláštních předpisů.

7.3.7 U železobetonových prvků, ve kterých smykovou silou výpočtem nelze vnímat pouze beton, se smyková výztuž instaluje s krokem, který není větší než velikost, která zajišťuje střihovou výztuž při tvorbě a vývoji šikmých trhlin. V tomto případě by se rozteč příčné výztuže neměla skládat o více než polovinu pracovní výšky prvku a nejvýše 300 mm.

7.3.8 U železobetonových prvků, které obsahují vypočtenou stlačenou podélnou výztuž, by měla být příčná výztuž instalována v přírůstcích, které nejsou větší než hodnota, která zajišťuje podélnou stlačenou výztuž od vybočení. Stoupání příčné výztuže by nemělo přesáhnout patnáct průměrů stlačené podélné výztuže a větší než 500 mm a konstrukce příčné výztuže by měla zajistit, že v žádném směru nebude docházet k vybočení podélné výztuže.

Ankrov k a spojovací kování

7.3.9 U železobetonových konstrukcí by mělo být zajištěno ukotvení výztuže, aby se zajistilo vnímání konstrukčních sil v vyztužení v příslušném úseku. Délka kotvy a stanoví z podmínek, za nichž je síla působící UT ve ventilu, musí být snímána sil na výztužné přilnavost k betonu, působící v podélném směru kotevní a síly odporu kotvy w ing zařízení v závislosti na průměru a profilu výztuže, pevnosti betonu protahování, tloušťka ochranné vrstvy betonu, tvar kotvy zařízení (tyč ohybu, svaření příčných tyčí) příčného vyztužení v kotevní zóny přírodní síly v kotvě (tlakové nebo tahové) stav napjatosti a konkrétních d INE kotvení.

7.3.10 Kotvy příčné výztuže by měly být provedeny ohýbáním a pokrytím podélné výztuže nebo svařením podélné výztuže. Průměr podélné výztuže by měl mít alespoň polovinu průměru příčné výztuže.

7.3.11 Překrytí výztuže (bez svařování) by mělo být provedeno na délku, která zajišťuje přenos konstrukčních sil z jedné spojovací tyče na druhou. Délka překrytí je dána délkou základny kotvení s dodatečným zvážením relativního počtu spojených tyčí, příčnou výztuží v oblasti klínového spoje, vzdáleností mezi spojenými tyčemi a mezi tupými spoji.

7.3.12 Svařované armatury by měly být vyrobeny podle příslušných předpisů (GOST 14098, GOST 10922).

7.4 Ochrana konstrukcí před nepříznivými vlivy vlivů prostředí

7.4.1 V případech, kdy požadovaná trvanlivost konstrukcí pracujících za nepříznivých okolních podmínek (agresivní účinky) nemůže být zajištěna korozní odolností samotné konstrukce, měla by být dodatečná ochrana konstrukčních ploch podle pokynů SNiP 2.03.11 (povrchová úprava beton odolný vůči agresivním materiálům, nanesený na povrch konstrukce odolné vůči agresivním povlakům atd.).

8 POŽADAVKY NA VÝROBU, STANOVENÍ A PROVOZ BETONOVÝCH A ZBRANÝCH BETONOVÝCH KONSTRUKCÍ

8.1 Beton

8.1.1 Výběr složení betonové směsi se provádí za účelem získání betonu v konstrukcích, které splňují technické parametry stanovené v § 5 a přijaté v rámci projektu.

Základem pro výběr složení betonu by mělo být stanovení pro tento typ betonu a konstrukčního účelu ukazatele betonu. Současně by měly být uvedeny další konkrétní ukazatele kvality stanovené v projektu.

Navrhnout a zvolit složení betonové směsi pro požadovanou pevnost betonu podle příslušných předpisů (GOST 27006, GOST 26633 atd.).

Při výběru složení betonové směsi by měly být uvedeny požadované ukazatele kvality (komfort, skladovací kapacita, neoddělitelnost, obsah vzduchu a další ukazatele).

Vlastnosti vybrané betonové směsi musí odpovídat technologii betonářské práce včetně podmínek kalení betonu, způsobů, způsobů přípravy a přepravy betonové směsi a dalších vlastností procesu (GOST 7473, GOST 10181).

Volba složení betonové směsi by měla být založena na vlastnostech materiálů použitých pro jeho přípravu, včetně pojiv, kameniva, vody a účinné aditivum (modifikátor) (GOST 30515, GOST 23732, GOST 8267, GOST 8736, GOST 24211).

Při výběru složení betonové směsi by měly být použity materiály s ohledem na jejich ekologickou čistotu (omezení obsahu radionuklidů, radonu, toxicity atd.).

Výpočet základních parametrů složení betonové směsi se provádí pomocí experimentálně stanovených závislostí.

Výběr složení betonového vlákna by měl být proveden podle výše uvedených požadavků, s přihlédnutím k typu a vlastnostem vyztužujících vláken.

8.1.2 Při přípravě betonové směsi by měla být zajištěna požadovaná přesnost dávkování materiálů vstupujících do betonové směsi a jejich zatížení (SNiP 3.03.01).

Míchací směs betonu by měla být provedena tak, aby byla zajištěna rovnoměrná distribuce složek v celém objemu směsi a. Trvání míchání se provádí podle pokynů výrobců betonových míchadel (rostlin) nebo se provádí empiricky.

8.1.3 Přeprava betonové směsi by měla být prováděna metodami a prostředky zajišťujícími bezpečnost vlastností a vyloučením jejího oddělení, jakož i kontaminací cizími materiály. Je povoleno obnovit jednotlivé ukazatele kvality betonové směsi v místě instalace v důsledku zavedení chemických přísad nebo použití technologických metod za předpokladu, že jsou k dispozici všechny ostatní požadované ukazatele kvality.

8.1.4 Pokládka a zhutnění betonu by mělo být provedeno tak, aby bylo možné v konstrukcích zaručit dostatečnou homogenitu a hustotu betonu, která splňuje požadavky konstrukční struktury budovy (SNiP 3.03.01).

Použité metody a způsoby tváření musí zajistit danou hustotu a jednotnost a jsou stanoveny s ohledem na ukazatele kvality betonové směsi, typ konstrukce a výrobku a specifické inženýrsko-geologické a výrobní podmínky.

Je třeba stanovit pořadí betonáže, které stanoví umístění betonářských spojů, s přihlédnutím k technologii konstrukce konstrukce a jejích konstrukčních prvků. Zároveň by měla být zajištěna požadovaná pevnost kontaktů betonových povrchů v betonovém spoji, stejně jako pevnost konstrukce, s přihlédnutím k přítomnosti betonových spojů.

Při pokládce směsi betonu při nízkých pozitivních a negativních nebo vysokých pozitivních teplotách by měla být zajištěna zvláštní opatření pro zajištění požadované kvality betonu.

8.1.5 Vytvrzování betonu by mělo být zajištěno bez použití nebo při použití technologických akceleračních efektů (pomocí tepelné a vlhké úpravy za normálního nebo zvýšeného tlaku).

V betonu během vytvrzování je nutné zachovat návrhovou teplotu režimu vlhkosti a teploty. Pokud je to nutné, je třeba použít speciální ochranná opatření pro vytvoření podmínek, které zvyšují pevnost betonu a snižují jevy smrštění. V procesu tepelného zpracování výrobků je třeba přijmout opatření ke snížení teplotních rozdílů a vzájemných pohybů bednění a betonu.

V masivních monolitických strukturách by měla být přijata opatření ke snížení vlivu teplotně-vlhkostních polí souvisejících s exotermem během vytvrzování betonu na provoz struktur.

8.2 Kování

8.2.1 Výztuž použitá pro vyztužení konstrukcí musí odpovídat návrhu a požadavkům příslušných norem. Kotva by měla mít označení a příslušné certifikáty, které potvrzují její kvalitu.

Podmínky skladování výztuže a její přepravy by neměly znamenat mechanické poškození nebo plastická deformace, narušení přilnavosti k betonu a poškození korozí.

8.2.2 Instalace pletené výztuže do formulářů by měla být provedena v souladu s konstrukcí. V tomto případě by měla být zajištěna spolehlivá fixace polohy výztužných tyčí pomocí zvláštních opatření, která zajistí, že výztuž nemůže být během montáže a betonování konstrukce přemístěna.

Odchylky od konstrukční polohy výztuže při instalaci by neměly překročit přípustné hodnoty stanovené SNiP 3.03.01.

8.2.3. Svařované výztužné výrobky (rošty, rámy) by měly být vyráběny svařováním na místě kontaktu nebo jinými metodami, které zajišťují požadovanou pevnost svařovaného spoje a zabraňují snižování pevnosti spojených výztužných prvků (GOST 14098, GOST 10922).

Instalace svařovaných výztužných výrobků do formulářů by se měla provádět v souladu s projektem. Současně by měla být zajištěna spolehlivá fixace polohy výztužných výrobků pomocí zvláštních opatření zajišťujících nemožnost posunutí výztužných výrobků během instalace a betonování.

Odchylky od konstrukční polohy výztužných výrobků během jejich instalace nesmí překročit povolené hodnoty stanovené SNiP 3.03.01.

8.2.4 Ohyb výztužných tyčí by měl být prováděn pomocí speciálních trnů, které poskytují potřebné hodnoty poloměru zakřivení.

8.2.5 Svařované spoje výztuže se provádějí svařováním kontaktem, obloukem nebo vanou. Použitá metoda svařování by měla zajistit požadovanou pevnost svařovaného spoje, stejně jako pevnost a deformovatelnost výztužných částí tyče, které sousedí se svařovaným spojem.

8.2.6 Mechanické spoje (spoje) výztuže by měly být provedeny pomocí extrudovaných a závitových spojů. Pevnost mechanického spojení napínané výztuže by měla být stejná jako pevnost spojovacích tyčí.

8.2.7 Při napínání výztuže na zastávkách nebo tvrzeném betonu by měly být předepsané hodnoty předpětí stanovené v projektu poskytovány v tolerancích odchylek stanovených normativními dokumenty nebo zvláštními požadavky.

Když uvolníte napětí výztuže, zajistíte hladký přenos předpětí na beton.

8.3 Povrchová úprava

8.3.1 bednění (bednění formy) by měl provést následující hlavní funkce: konkretizace stavební projekt, čímž byl získán požadovaný vnější povrch konkrétní podobě, nosná konstrukce, až se dosáhne rozkládá l th síly ubochn a, pokud je to nutné, tahem zaostření sloužit výztuže.

Ve výrobě použitých konstrukcí a speciální, pohyblivé a pohyblivé bednění (GOST 23478, GOST 25781).

Bednění a její upevnění by měly být navrženy a vyrobeny tak, aby mohly absorbovat zatížení vznikající během výrobního procesu, umožnit strukturám volnou deformaci a zajistit dodržování tolerancí v mezích stanovených pro danou strukturu nebo konstrukci.

Bednění a armatury by měly vyhovovat přijatým metodám pokládání a zhutňování betonové směsi, podmínkám předpětí, vytvrzování betonu a tepelnému zpracování.

Odnímatelná bednění musí být navržena a připravena tak, aby konstrukce byla demontována bez poškození betonu.

Demontáž konstrukcí by měla být provedena po přetržení betonu.

Pevné bednění by mělo být navrženo jako nedílná součást konstrukce.

8.4 Betonové a železobetonové konstrukce

8.4.1 Výroba betonových a železobetonových konstrukcí zahrnuje bednění, výztuž a betonářskou práci prováděnou v souladu s pokyny uvedenými v odstavcích 8.1, 8.2 a 8.3.

Dokončené konstrukce musí splňovat požadavky projektu a regulačních dokumentů (GOST 13015.0, GOST 4.250). Odchylky geometrických rozměrů musí být v mezích tolerancí stanovených pro tento návrh.

8.4.2 V betonových a železobetonových konstrukcích na začátku jejich provozu nesmí být skutečná pevnost betonu nižší než požadovaná pevnost betonu stanovená v projektu.

U prefabrikovaných betonových a železobetonových konstrukcí musí být zajištěna pevnost betonu stanovená projektem (pevnost betonu při zaslání konstrukce spotřebiteli) a u předpjatých konstrukcí je pevnost přenosu stanovená projektem (pevnost betonu při temperování napětí výztuže).

V monolitických strukturách by měla být zajištěna pracovní síla betonu ve věku stanoveném projektem (při odstraňování nosného bednění).

8.4.3 Zvedání konstrukcí by mělo být provedeno pomocí speciálních zařízení (montážních smyček a dalších zařízení), které jsou součástí projektu. Současně by měly být poskytnuty podmínky pro zvedání, aby se vyloučilo zničení, ztráta stability, naklánění, kývání a otáčení konstrukce.

8.4.4 Podmínky přepravy, skladování a skladování konstrukcí musí být v souladu s pokyny uvedenými v projektu. Současně by měla být zajištěna bezpečnost konstrukce, povrchy betonu, uvolnění výztuže a montážní závěsy proti poškození.

8.4.5 Konstrukce e PROHLÁŠENÍ prefabrikovaných prvků by mělo být v souladu s projektem díla, která by měla poskytnout sled montážních a konstrukčních opatření, aby byla zajištěna potřebná přesnost zařízení, prostorové neměnnosti struktur v procesu předběžné montáže a instalace v konstrukční poloze, stabilitu konstrukcí a částí budovy nebo konstrukce v procesu výstavby, bezpečné pracovní podmínky.

Při stavbě budov a konstrukcí z monolitického betonu je třeba zajistit postupnost betonování konstrukcí, odstranění a přesazování bednění, aby se zajistila pevnost, odolnost proti trhlím a tuhost konstrukcí během konstrukce. Kromě toho by měla existovat opatření (konstruktivní a technologická a v případě potřeby výpočet), která omezují vznik a vývoj technologických trhlin.

Odchylky konstrukcí z konstrukční polohy by neměly překročit přípustné hodnoty stanovené pro odpovídající konstrukce (sloupy, nosníky, desky) budov a konstrukcí (SNiP 3.03.01).

8.4.6 Stavby by měly být udržovány tak, aby plnily svůj zamýšlený účel stanovené v projektu po celou dobu stanovené životnosti budovy nebo struktury. Je třeba respektovat provoz betonových a železobetonových konstrukcí budov a staveb, kromě snížení jejich únosnosti, použitelnost a trvanlivost v důsledku hrubé porušování normalizovaných provozních podmínek (vzory přetížení, zpoždění při provádění plánované preventivní údržby, zvýšená agresivita prostředí, atd.). Pokud je během provozu zjištěno poškození konstrukce, které může způsobit snížení bezpečnosti a narušení jejího normálního fungování, je nutné provést opatření uvedená v kapitole 9.

8.5 Kontrola kvality

8.5.1 Kontrola kvality konstrukcí by měla stanovit shodu technických ukazatelů konstrukcí (geometrické rozměry, pevnostní charakteristiky betonu a výztuže, pevnost, krakování kostí a deformovatelnost struktury) při jejich výrobě, montáži a provozu, jakož i parametry technologických výrobních postupů v projektu, regulačních dokumentech a technologické dokumentaci (SNiP 12-01, GOST 4.250).

Metody kontroly jakosti (kontrolní pravidla, zkušební metody) jsou upraveny příslušnými normami a technickými podmínkami (SNiP 3.03.01, GOST 13015.1, GOST 8829, GOST 17625, GOST 22904, GOST 23858).

8.5.2 Pro splnění požadavků na betonové a železobetonové konstrukce by měla být prováděna kontrola kvality výrobků, včetně vstupní, provozní, akceptační a provozní kontroly.

8.5.3 Kontrola pevnosti betonu by se měla provádět zpravidla podle výsledků zkoušek speciálně vyrobených nebo vybraných z návrhu kontrolních vzorků (GOST 10180, GOST 28570).

U monolitických konstrukcí, kromě toho, kontrolovat pevnost betonu, musí být provedena na základě výsledků zkoušek se kontrolní vzorky vyráběné v místě, kterým se betonové směsi a skladovaných za stejných podmínek na tvrdnutí betonu ve struktuře nebo nedestruktivními metodami (GOST 18105, GOST 22690, GOST 17624).

Kontrola pevnosti by měla být prováděna statistickou metodou, která by zohledňovala skutečnou heterogenitu pevnosti betonu, charakterizovanou hodnotou variačního koeficientu pevnosti betonu u podniku vyrábějícího beton nebo na staveništi a nedestruktivními metodami řízení pevnosti betonu v konstrukcích.

Na základě výsledků testů kontrolních vzorků s omezeným množstvím řízených struktur je možné v počáteční fázi jejich kontroly používat další statistické metody kontroly s dodatečnou kontrolou odběru vzorků v místě stavby monolitických konstrukcí a nedestruktivními kontrolními metodami. Současně se třída betonu stanoví s ohledem na pokyny 9.3.4.

8.5.4 Měla by být provedena kontrola odolnosti proti mrazu, odolnosti proti vodě a hustoty betonu podle požadavků GOST 10060.0, GOST 12730.5, GOST 12730.1, GOST 12730.0, GOST 27005.

8.5.5 Sledování ukazatelů kvality výztuže (vstupní kontrola) by mělo být prováděno v souladu s požadavky norem pro výztuž a normami pro vypracování úkonů hodnocení jakosti železobetonových výrobků.

Kontrola kvality svařovacích operací se provádí podle SNiP 3.03.01, GOST 10922, GOST 23858.

8.5.6 Vyhodnocení vhodnosti vzorů pro pevnost, lomová houževnatost a tvárnost (provozuschopnosti) by měly být prováděny na návodu GOST 8829 zkušebním zatížením nebo kontrolu konstrukce zátěže selektivním testování expeirmen- g na selhání jednotlivých prefabrikovaných produkty získané z série podobných struktur. Vyhodnocení vhodnosti konstrukce se také může provést na základě kontroly stanovené jednotlivých ukazatelů (pro prefabrikované a monolitické struktury) charakterizující pevnost betonu, tloušťku ochranné vrstvy, geometrické rozměry průřezů a navrhuje uspořádání výztuže a pevnost svarových spojů, průměr a mechanické vlastnosti výztuže, hlavní rozměry výztužné výrobky a velikost napětí výztuže získané při procesu vstupu, provozu a kontroly přijetí.

8.5.7 Přijímání betonových a železobetonových konstrukcí po jejich výstavbě by mělo být provedeno určením shody dokončené konstrukce s konstrukcí (SNiP 3.03.01).

9 POŽADAVKY NA REKONSTRUKCI A POSÍLENÍ ZVÝŠENÝCH BETONOVÝCH KONSTRUKCÍ

9.1 Obecná ustanovení

Obnova a zpevnění železobetonových konstrukcí by měla být provedena na základě výsledků jejich celoplošného průzkumu, výpočtu ověřování, výpočtu a návrhu vystužených konstrukcí.

9.2 Průzkum stavby

V závislosti na úloze stav stavby, geometrické rozměry konstrukcí, výztuž konstrukcí, pevnost betonu, druh a třída výztuže a její stav, průhyby konstrukcí, šířka otvoru plachty, jejich délka a poloha, velikost a povaha vad a poškození, zatížení, statické schéma struktur.

9.3 Ověřovací výpočty struktur

9.3.1 Ověřovací výpočty stávajících konstrukcí by měly být prováděny, když se mění zatížení působící na ně, provozní podmínky a rozhodnutí o plánování prostoru, jakož i zjištění závažných vad a poškození konstrukcí.

Na základě ověřovacích výpočtů je stanovena vhodnost konstrukcí pro provoz, nutnost jejich posílení nebo snížení provozní zátěže nebo úplná nevhodnost konstrukcí.

9.3.2 Ověřovací výpočty by měly být provedeny na základě konstrukčních materiálů, údajů o konstrukci a stavbě konstrukcí, jakož i výsledků terénních průzkumů.

Při výpočtu kalibračních výpočtů je třeba vzít výpočetní schémata s ohledem na zjištěné věcné geometrické rozměry, skutečné spojení a vzájemné působení konstrukcí a konstrukčních prvků, zjištěné odchylky během instalace.

9.3.3 Měly by se provést ověřovací výpočty o únosnosti, deformacích a odporu v tahu. Je zakázáno provést ověřovací výpočty provozní vhodnosti, pokud posunutí a šířka otevření trhlin ve stávajících konstrukcích při maximálním skutečném zatížení nepřekračují přípustné hodnoty a úsilí v úsecích prvků z možného zatížení nepřekračuje hodnoty síly ze skutečných zatížení.

9.3.4 Vypočítané hodnoty charakteristik betonu se odebírají v závislosti na třídě betonu specifikované v projektu nebo podmíněné třídě betonu stanovené pomocí konverzních faktorů, které poskytují ekvivalentní pevnost podle skutečné průměrné pevnosti betonu získané zkoušením betonu nedestruktivními metodami nebo zkouškou vybranou ze struktury vzorky.

9.3.5 Vypočítané hodnoty charakteristik výztuže se odebírají v závislosti na třídě vyztužení specifikované v projektu nebo na klasické třídě výztuže, stanovené pomocí konverzních faktorů, které poskytují ekvivalentní pevnost založenou na skutečných hodnotách průměrné síly výztuže získané ze zkoušek vyztužovacích vzorků vybraných ze zkoumaných konstrukcí..

Při absenci konstrukčních údajů a nemožnosti odběru vzorků je povoleno nastavit třídu výztuže podle typu výztužného profilu a vypočtené odpory by měly být o 20% nižší než odpovídající hodnoty stávajících regulačních dokumentů, které odpovídají této třídě.

9.3.6 Při provádění ověřovacích výpočtů je třeba vzít v úvahu závady a poškození struktury zjištěné při průzkumu terénu: ztráta pevnosti, místní poškození nebo zničení betonu; zlomení výztuže, koroze výztuže, porušení ukotvení a přilnutí výztuže k betonu; nebezpečná tvorba a praskání; strukturální odchylky od projektu v jednotlivých konstrukčních prvcích a jejich složení.

9.3.7 Konstrukce, které nesplňují požadavky kalibračních výpočtů pro nosnost a použitelnost, musí být posíleny nebo pro ně musí být provozní zátěž snížena.

U konstrukcí, které nesplňují požadavky ověřovacích výpočtů pro provozní vhodnost, není dovoleno zajistit zesílení nebo snížení zatížení a pokud skutečné odchylky překračují přípustné hodnoty, ale neinterferují s normálním provozem a také pokud skutečné zveřejnění trhlin a n překračuje přípustné hodnoty, ale nevytváří nebezpečí zničení.

9.4 Posilování železobetonových konstrukcí

9.4.1 Vyztužení železobetonových konstrukcí se provádí pomocí ocelových prvků, betonu a železobetonu, výztuže a polymerních materiálů.

9.4.2 Při zpevňování železobetonových konstrukcí je třeba vzít v úvahu únosnost obou výztužných prvků a vyztužené konstrukce. Za tímto účelem musí být zajištěno zahrnutí výztužných prvků a jejich společná práce s vyztuženou konstrukcí. U těžce poškozených konstrukcí se nezohledňuje nosnost vyztužené konstrukce.

Při utěsnění trhlin s větší přípustnou šířkou otevření a dalšími vadami betonu je nutné zajistit rovnoměrnou pevnost částí konstrukcí, které jsou předmětem obnovy hlavního betonu.

9.4.3 Vypočtené hodnoty charakteristik materiálů zesílení jsou odebírány podle stávajících regulačních dokumentů.

Vypočítané hodnoty charakteristik materiálů zpevněné konstrukce jsou vzaty na základě konstrukčních údajů s přihlédnutím k výsledkům průzkumu podle pravidel přijatých kalibračními výpočty.

9.4.4 Výpočet železobetonové konstrukce by měl být proveden podle obecných pravidel pro výpočet železobetonových konstrukcí s přihlédnutím k stavu napětí a deformace konstrukce, který byl získán před vyztužením.

PŘÍLOHA A

REGULAČNÍ ODKAZY

SNiP 2.01.07-85 * Zatížení a dopady

SNiP 2.02.01-83 * Základy budov a konstrukcí

SNiP 2.03.11-85 Ochrana stavebních konstrukcí proti korozi

SNiP 2.06.04-82 * Zatížení a nárazy na hydraulických konstrukcích (vlny, ledu a lodí)

SNiP 2.06.06-85 Betony a železobetonové přehrady

SNiP 3.03.01-87 Nosné a ochranné konstrukce

SNiP 21-01-97 * Požární bezpečnost budov a konstrukcí

SNiP 23-02-2003 Tepelná ochrana budov

SNiP 32-04-97 Železniční a silniční tunely

SNiP 33-01-2003 Hydrotechnické konstrukce. Hlavní ustanovení

SNiP II-7-81 * Stavba v seizmických oblastech

GOST 4.212-80 SPKP. Výstavba. Betony. Nomenklatura ukazatelů

GOST 4.250-79 SPKP. Výstavba. Betonové a železobetonové výrobky a konstrukce. Nomenklatura ukazatelů

GOST 5781-82 Ocel válcovaná za tepla pro vyztužení železobetonových konstrukcí. Technické podmínky

GOST 6727-80 Nízkokarbonový ocelový drát pro vyztužení železobetonových konstrukcí. Technické podmínky

GOST 7473-94 Mesi beton. Technické podmínky

GOST 8267-93 Schben a štěrk hustých hornin pro stavbu. Technické podmínky

GOST 8736-93 Balení pro stavební práce. Technické podmínky

GOST 8829-94 A stavební výrobky železobetonové a betonové továrny vyrobené. Zkušební metody pro nakládání. Pravidla pro stanovení pevnosti, tuhosti a odolnosti proti tření

GOST 10060.0-95 B etony. Metody pro stanovení odolnosti proti mrazu. Obecná ustanovení

GOST 10180-90 B etony. Metody stanovení pevnosti kontrolních vzorků

GOST 10181-2000 C. Betonové směsi. Zkušební metody

GOST 10884-94 Tepelně zpevněný tepelně mechanicky zpevněný zvedák pro železobetonové konstrukce. Technické podmínky

GOST 10922-90 Svařované vyztužené a pevné výrobky, svařované výztužné spoje a vestavěné výrobky z železobetonových konstrukcí. Všeobecné technické podmínky

GOST 12730.0-78 B etony. Obecné požadavky na metody stanovení hustoty, pórovitosti a odolnosti proti vodě

GOST 12730.1-78 B etony. Metody stanovení hustoty

GOST 12730.5-84 B etony. Metody stanovení odolnosti proti vodě

GOST 13015.0-83 Pro stavební a betonové výrobky z železobetonu a železobetonu. Všeobecné technické požadavky

GOST 13015.1-81 Pro konstrukci betonových a železobetonových prefabrikovaných konstrukcí. Přijetí

GOST 14098-91 S Připojení svařované výztuže a vložené výrobky z železobetonových konstrukcí. Typy, konstrukce a rozměry

GOST 17624-87 B etony. Metoda zkoušení pevnosti ultrazvukem

GOST 17625-83. Pokyny a výrobky ze železobetonu. Radiační metoda pro stanovení tloušťky ochranné vrstvy betonu, velikost a umístění výztuže

GOST 18105-86 B etony. Pravidla kontroly síly

GOST 20910-90 B žáruvzdorné etony. Technické podmínky

GOST 22690-88 B etony. Stanovení pevnosti mechanickými metodami nedestruktivního zkoušení

GOST 22904-93 Konstrukce železobetonu. Magnetická metoda pro stanovení tloušťky ochranné vrstvy betonu a umístění výztuže

GOST 23478-79 O palubka pro konstrukci monolitických betonových a železobetonových konstrukcí. Klasifikace a obecné technické požadavky

GOST 23732-79 V ode pro betony a malty. Technické podmínky

GOST 23858-79 S Spojení svařovaných spojů na tupo a tyči z železobetonových konstrukcí. Ultrazvukové metody kontroly kvality. Pravidla přijetí

GOST 24211-91 D pro beton. Všeobecné technické požadavky

GOST 25192-82 B etony. Klasifikace a obecné technické požadavky

GOST 25214-82 B eton křemičitý hustý. Technické podmínky

GOST 25246-82 B chemicky odolné etony. Technické podmínky

GOST 25485-89 B. Mobilní etony. Technické podmínky

GOST 25781-83 F ocelové formy pro výrobu železobetonových výrobků. Technické podmínky

GOST 25820-2000 b. Světelné plíce. Technické podmínky

GOST 26633-91 B etony těžké a jemně zrnité. Technické podmínky

GOST 27005-86 B eton světlo a celulární. Pravidla pro kontrolu vysoké hustoty

GOST 27006-86 B etony. Pravidla pro výběr vlaků

GOST 27751-88 N Adezhnost stavebních konstrukcí a podkladů. Hlavní ustanovení pro výpočet

GOST 28570-90 B etony. Metody stanovení pevnosti vzorků vybraných ze struktur

Výrobky GOST 30515-97. Všeobecné technické podmínky

GOST R 51263-99 P olystirolbeton. Technické podmínky

STO ASChM 7-9 3 P periodát pravidelného profilu z výztužné oceli. Technické podmínky

PŘÍLOHA B

PODMÍNKY A DEFINICE

konstrukce z betonu bez výztuže nebo zpevnění instalované ze strukturálních důvodů a nezohledněné při výpočtu, vypočítané síly ze všech nárazů do betonových konstrukcí musí být vnímány betonem.

Železobetonové konstrukce e -

konstrukce z betonu s pracovní a konstrukční výztuží (železobetonové konstrukce), konstrukční síly ze všech nárazů do železobetonových konstrukcí by měly být vnímány betonovou a pracovní výztuží.

Konstrukce oceli pro betonářský průmysl -

železobetonové konstrukce, včetně ocelových prvků jiných než výztužných ocelí, pracující ve spojení se železobetonovými prvky.

Konstrukce vyztužené disperzí (železobeton, železobeton) -

železobetonové konstrukce, včetně disperzně uspořádaných vláken nebo jemných sítí tenkých ocelových drátů.

armatury instalované výpočtem.

instalace bez konstrukčních důvodů.

Kotva je předpjatá -

armatury, které dostávají počáteční (předběžné) namáhání v procesu vytváření konstrukcí předtím, než se v provozním stavu aplikují vnější zatížení.

Trubková armatura -

zajišťující vnímání síly působící na ni tím, že je umístí na určitou délku pro vypočítaný průřez nebo na koncích speciálních kotev.

Kování -

připojení výztužných tyčí podél jejich délky bez svařování vložením konce jedné výztužné tyče vzhledem ke konci druhého.

Výška pracovní části -

vzdálenost od stlačené plochy prvku k těžišti protažené podélné výztuže.

Betonový kryt -

tloušťka betonové vrstvy od povrchu prvku k nejbližšímu povrchu výztuže.

největší úsilí, které může prvek vnímat, jeho průřez podle přijatých vlastností materiálů.

PŘÍLOHA B

VZORKOVÝ SEZNAM PRAVIDEL DEVELOPENÝCH V OBLASTI ROZVOJE SNiP 52-01-2003 "BETONOVÉ A BETONOVÉ KONSTRUKCE. ZÁKLADNÍ USTANOVENÍ »

1. Betonové a železobetonové konstrukce bez předpínací výztuže.

2 Předpjaté železobetonové konstrukce.

3 Předřazené monolitické struktury.

4 Konstrukce z drátěného železobetonu.

5 Ocelové vyztužené konstrukce.

6 Samonosné železobetonové konstrukce.

7 Rekonstrukce, restaurování a zpevňování betonových a železobetonových konstrukcí.

8 Betonové a železobetonové konstrukce vystavené agresivnímu prostředí.

9 Betonové a železobetonové konstrukce vystavené požáru.

10 Betonové a železobetonové konstrukce vystavené technologickým a klimatickým vlivům teploty a vlhkosti.

11 Betonové a železobetonové konstrukce vystavené opakovanému a dynamickému zatížení.

1 2. Betonové a železobetonové konstrukce betonu na porézních kamenivach a porézní struktuře.

13 Betonové a železobetonové konstrukce z jemnozrnného betonu.

14 Betonové a železobetonové konstrukce z betonu s vysokou pevností (třída nad B 60).

15 Stavby a konstrukce z železobetonových rámů.

16 Betonové a železobetonové bezrámové budovy a stavby.

17 Prostorové betonové a železobetonové konstrukce.

Klíčová slova: požadavky na betonové a železobetonové konstrukce, normativní a vypočítané hodnoty pevnosti a deformačních vlastností betonu, požadavky na výztuž, výpočet betonových a železobetonových prvků pro pevnost, tvorbu trhlin a deformací, ochrana konstrukcí před nepříznivými účinky